【導讀】三.模板工程危險源識別分析和預控措施----------------------------------------------------------------------------3. 、頂板模板設計--------------------------------------------------------------------------------------------------4. 、扣件式鋼管滿堂排架的搭設---------------------------------------------------------------------------------6. 、扣件式鋼管排架的檢查與驗收-------------------------------------------------------------------------------7. 、排架的使用要求-----------------------------------------------------------------------------------------------7. 、扣件式鋼管排架的拆除---------------------------------------------------------------------------------------8. 、質量保證措施-------------------------------------------------------------------------------------------------11. 、應急救援目的------------------------------------------------------------------------------------------------17. 、組織網絡及職責---------------------------------------------------------------------------------------------17

　　

【正文】 β 2 混凝土坍落度影響修正系數，取 。 宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 21 頁 共 64 頁 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 次楞的根數為 5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 (單位： mm) 材料抗彎強度驗算公式如下： σ ＝ M/W [f] 其中， W 面板的凈截面抵抗矩， W = 10179。 179。 ； M 面板的最大彎矩 (N178。 mm)； σ 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： M = + 其中 ， q 作用在模板上的側壓力， 包括： 新澆混凝土側壓力設計值 : q1= 179。 179。 179。 =； 振搗混凝土荷載設計值 : q2= 179。 179。 4179。 =； 計算跨度 : l = (1920180)/(51)= 435mm； 面板的最大彎矩 M= 179。 179。 [(1920180)/(51)]2 + 179。 179。[(1920180)/(51)]2= 179。 104N178。 mm； 面板的最大支座反力為 : N=+=179。 179。[(1920180)/(51)]/1000+179。 179。 [(1920180)/(51)]/1000= kN； 經計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 179。 104 / 179。 103=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν =(100EI)≤ [ν ]=l/250 宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 22 頁 共 64 頁 q作用在模板上的新澆 筑混凝土側壓力線荷載設計值 : q = q1= ； l計算跨度 : l = [(1920180)/(51)]=435mm； E面板材質的彈性模量 : E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 10179。 179。 179。 ； 面板的最大撓度計算值 : ν = 179。 179。 [(1920180)/(51)]4/(100179。 9500179。179。 104) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν ] = l/250 =[(1920180)/(51)]/250 = ； 面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大容許撓度值 [ν ]=，滿足要求！ 四、梁側模板支撐的計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q = 本工程中，次楞采用木方，寬度 50mm，高度 100mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為 : W = 2179。 5179。 10179。 10/6 = ； I = 2179。 5179。 10179。 10179。 10/12 = ； E = N/mm2； 計算簡圖 剪力圖 (kN) 宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 23 頁 共 64 頁 彎矩圖 (kN178。 m) 變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎矩 M = kN178。 m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm （ 1）次楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 179。 104/179。 105 = N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 次楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ （ 2）次楞的撓度驗算 次楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 100/400=； 次楞的最大撓度計算值 ν =0mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν ]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的多跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 2179。 =； I = 2179。 =； E = N/mm2； 宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 24 頁 共 64 頁 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖 (kN178。 m) 主楞變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎矩 M= kN178。 m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm （ 1）主楞抗彎強度驗算 σ = M/W[f] 經計算得到，主楞的受彎應力計算值 : σ = 179。 105/179。 103 = N/mm2；主楞的抗彎強度設計值 : [f] = 205N/mm2； 主楞的受彎應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ （ 2）主楞的撓度驗算 根據連續(xù)梁計算得到主 楞的最大撓度為 mm 主楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 300/400=； 主楞的最大撓度計算值 ν = 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν ]=，滿足要求！ 五、梁底模板計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的 截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 500179。 18179。 18/6 = 179。 104mm3； 宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 25 頁 共 64 頁 I = 500179。 18179。 18179。 18/12 = 179。 105mm4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ = M/W[f] 鋼筋混凝土梁和模板自重設計值 (kN/m)： q1=179。 [(+)179。 +]179。 179。 =； 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值 (kN/m)： q2=179。 (+)179。 179。 =； q=+=； 最大彎矩及支座反力計算公式如下 : Mmax== 179。 179。 1502=179。 104N178。 mm； RA=RC=+=179。 179。 +179。 179。 = RB==179。 179。 = σ =Mmax/W=179。 104/179。 104=3N/mm2； 梁底模面板計算應 力 σ =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下： ν = (100EI)≤ [ν ]=l/250 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 :q =q1/=； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ν ] =； 面板的最大撓度計算值 : ν = 179。 179。 1504/(100179。 9500179。 179。105)=； 面板的最大撓度計算值 : ν = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ν ] =，滿足要求！ 六、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 26 頁 共 64 頁 荷載。 梁底支撐小楞 的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q= 方木計算簡圖 方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=4179。 9179。 9/6 = 54 cm3； I=4179。 9179。 9179。 9/12 = 243 cm4； 方木強度驗算 計算公式如下 : 最大彎矩 M == 179。 179。 = kN178。 m； 最大應力 σ = M / W = 179。 106/54000 = N/mm2； 抗彎強度設計值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大應力計算值 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 方木抗剪驗算 截面抗剪強度必須滿足 : τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V =179。 179。 = kN； 方木受剪應力計算值 τ = 3179。 179。 1000/(2179。 40179。 90) = N/mm2； 方木抗剪強度設計值 [τ ] = N/mm2； 方木的受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 方木撓度驗算 計算公式如下 : ν = (100EI)≤ [ν ]=l/250 方木最大撓度計算值 ν = 179。 179。 5004 /(100179。 10000179。 243179。104)=； 方木的最大允許撓度 [ν ]=179。 1000/250= mm； 方木的最大撓度計算值 ν = mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν ]=2 mm，滿宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū) 高支模施工方案 江蘇省蘇中 建設集團股份有限公司 第 27 頁 共 64 頁 足要求！ 強度驗算 梁底模板邊支撐傳遞的集中力： P1=RA= 梁底模板中間支撐傳遞的集中力： P2=RB= 梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力： P3=()/4179。 179。 (179。 179。 +179。 )+179。 2179。 179。 ()179。 = 簡圖 (kN178。 m) 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kN178。 m) 變形圖 (mm) 經過連續(xù)梁的計算得到： 宜興蘇寧環(huán)球 178。天氿御城 一期 二 、三 區(qū)