【正文】 Mrb= kNm逆時針Mlb= kNm Mrb= mBC跨： 順時針Mlb= kNm Mrb= m逆時針Mlb= kNm Mrb= kNm計算中 取順時針和逆時針較大者。① 剪力調(diào)整：AB跨：=+= kNm += kNm ，VGb=（＋），則跨間最大剪力值：VrA=VlB =+= kN ；BC跨：= += kNm ，VGb=（＋0），則跨間最大剪力值： VrB=VlC=＋= kN ；考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)= ，則VrA=VlB== ， VrB=VlC== ； ② 驗算截面尺寸：AB跨： ，屬于厚腹梁用驗算公式 ，VrA = kN=350765= ，故截面尺寸滿足要求。BC跨： ，屬于厚腹梁用驗算公式 ，VrB = kN=350765= ，故截面尺寸滿足要求。③ 箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算：梁端加密區(qū)箍筋取8@100，用HPB235級鋼筋()，根據(jù)規(guī)范：三級抗震箍筋肢距不應(yīng)大于150mm和8d，且配有計算受壓鋼筋所以加密區(qū)配雙肢箍。AB跨：驗算是否需要進行配箍筋：kN ，則只需按照構(gòu)造配置箍筋。，本跨取1200mm；非加密區(qū)箍筋取8@200。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求：由于梁腹板高度=800 150=650mm 450mm，規(guī)范要求需配腰筋每側(cè)不少于，且間距不宜大于200mm，則每側(cè)配214（As=308mm2），As %350650= ； BC跨：驗算是否需要進行配箍筋：kN ，則只需按照構(gòu)造配置箍筋。 較大值,本跨取1200mm；非加密區(qū)箍筋取8@200。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求：由于梁腹板高度=800150=650mm 450mm，規(guī)范要求需配腰筋每側(cè)不少于，且間距不宜大于200mm，則每側(cè)配214（As=308mm2），As %350650= mm2 。 其它各層AB(CE)、BC跨梁斜截面受剪承載力計算參照上述計算過程。 框架柱截面設(shè)計混凝土等級為C30， ，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235， ； 柱截面尺寸驗算根據(jù)《抗震規(guī)范》 要求，對于三級抗震等級，剪跨比大于2。 表425 柱軸壓比限值結(jié) 構(gòu) 類 型抗 震 等 級一二三框 架 柱短柱（）注：對于的柱。以第一層A柱為例：=600 mm，h0 = 600 40=560mm，（C30 混凝土）框架柱端部截面組合的剪力設(shè)計值：式中 —柱剪力增大系數(shù)， ； —柱的凈高 ； —分別為柱的上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值 ；則 一層A柱：順時針= kNm = kNm 逆時針= kNm = kNm ；計算中 取順時針和逆時針較大者。由于 = +368. 03= kNm += kNm，則 = （）= ，考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)= ，則=；柱端彎矩設(shè)計值：取上下端彎矩的最大值，則=m ，柱軸力N 取柱頂、柱底的最大值：=，則剪跨比 =103/（560）= 2（滿足），軸壓比 =103/（600600）=（滿足）。按照上述計算過程計算框架柱A、B各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意、和N都應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，經(jīng)驗算得，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 正截面承載力的計算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，()。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求：三級框架：；式中 —節(jié)點上、下柱端截面順時針或逆時針方向組合彎矩設(shè)計值之和；—節(jié)點左、右梁端截面逆時針或順時針方向組合彎矩設(shè)計值之和；地震往返作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然?？梢匀山M中較大者計算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值內(nèi)力組合表查得： 左震：＋= m 右震： += kNm取 = kNm ；第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值內(nèi)力組合表查得： 左震：＋= kNm 右震：+= kNm取 = kNm ；梁端取左震，柱端取左震，又= kNm== kNm取 = kNm ；則柱上、下端的彎矩值按原有組合彎矩設(shè)計值的比例進行分配：=m ，=m ；：== m ；根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：11截面： M=m ， N=；22截面： M=m ， N=；截面采用對稱配筋，所需用的公式如下：= h/30 和20mm中的較大值（大偏心受壓）（小偏心受壓）受拉、受壓鋼筋面積： （大偏心受壓） （小偏心受壓）① 先按|Mmax|及相應(yīng)N 考慮：22截面最不利組合：M=m ， N=；軸向?qū)孛嬷匦牡钠木啵? e0=M/N=103/=135mm ，附加偏心距取20mm和偏心方向截面尺寸的中兩者較大的，600/30=20mm ， 所以=20mm ，柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》 ，對于現(xiàn)澆樓蓋底層柱：lo= h= ，初始偏心距：=135+20=155mm ，因為長細比lo/h=4900/600=5,故應(yīng)該考慮偏心距增大系數(shù)η。=6002/（103）=取 =又 lo/h= 15，取=得：=1＋(4900/600)21/（1400155/560）= ，=155= mm =560=178mm ，初判為大偏心受壓。軸向力作用點至受拉鋼筋A(yù)s合力點之間的距離：=155＋600/2 40 = ，對稱配筋：ξ = x/h0 = N/fcbh0=103/(600560)= ξb= ，為小偏壓情況。則 =（1600560）/[(10316005602)/()(56040)+1600560]= ， =[103 16005602（）] / [300(560 40)] = 1983mm ， 選425 ， =As =1965mm2 ；單側(cè)配筋率ρsmin=1965/（600600）=% % ，且總配筋率ρs=21965/（600600）=% % ， 又 =19652/(600600)=% 5% ， 滿足要求。垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算：按軸心受壓計算：一層： ， ，查表得 ，則　　　　　　　　　　 ，滿足要求。② 按Nmax及相應(yīng)M 一組計算：與 ① 相同。 柱斜截面受剪承載力的計算以第一層A柱為例，框架柱A剪力設(shè)計值：= （）= ，則1/（600560）== ，則 剪壓比滿足要求。計算剪跨比：λ==（4900800）/（2560）= 3 ，所以取 λ=3 ；考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值：N= =600560= ，故取 N= ；則故可以不進行斜截面受剪承載力計算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋：柱端加密區(qū)長度取500 mm ，hc和Hn/6（底部為Hn/3）較大值，則底層柱上端的加密區(qū)長度：hc=600mm Hn/6=4900/6=818mm ， 取818mm ，底層柱下端的加密區(qū)長度：hc =600mm Hn/3=4900/3=1633mm ， 取1634mm ，由軸壓比n=，查得柱箍筋加密區(qū)的箍筋最小配箍特征值 ，則最小體積配筋率 ρvmin=λvfc/fy=；則 ，則柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢10@100 ；柱端非加密區(qū)的箍筋選用4肢10@150。其他各層柱的正截面配筋計算和斜截面承載力計算用相同的方法計算。 板的截面設(shè)計板的布置圖如下：圖423 板的布置圖 按單向板計算 按雙向板計算 板的荷載計算屋面板 恒載設(shè)計值 g==活載設(shè)計值 q==樓面板 恒載設(shè)計值 g== 活載設(shè)計值 q== 板的內(nèi)力計算計算跨度邊跨 為凈跨，為梁寬 內(nèi)跨 為軸線間距離取1米寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖 圖424 屋面板計算簡圖 圖425 樓面板計算簡圖現(xiàn)以板為例屋面板跨中彎矩為 樓面板跨中彎矩為 表420 內(nèi)力計算板帶屋面板B4樓面板B44．3/=跨內(nèi)計算簡圖 + 跨內(nèi)(+) = kNm/m(+) =m/m(+) =m/m(+) =m/mkNm/mkNm/mkNm/mkNm/m支座計算簡圖 () =m/m() =m/m() =m/m() =m/m 板的配筋計算各區(qū)格板跨內(nèi)及支座彎矩已求得，取截面的有效高度為： 混凝土強度 C30 鋼筋強度 HPB300 具體計算見表421表421 配筋計算截面屋面板B4樓面板B4跨中支座跨中支座h010090100901009010090317100641472408138608447選配鋼筋8@1508@20012@2008@1008@1008@20012@2008@100實配鋼筋面積335251628503503251628503 樓梯設(shè)計 樓梯概況本工程樓梯為現(xiàn)澆整體板式樓梯，踏步尺寸150mm300mm，層高3000mm；采用混凝土強度等級C30，板采用HPB235 級，梁縱筋采用HRB335 級鋼筋；樓梯上均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q= kN/m2。計算⑧⑨軸線第二層樓梯。樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖如下： 樓梯板設(shè)計（1）梯段板數(shù)據(jù)：板水平計算跨度：ln = m ，板傾斜角：tgα=150/300=；α=176。；cosα=；取1m寬板帶計算。確定板厚：板厚要求h=ln /30 ~ln /25 = 3300/30～3300/25=120～144 =(120~144)mm，取板厚 h=120mm。（2）荷載計算：1) 恒載：20 厚花崗石樓面 (+)20 厚水泥砂漿找平層 (+)20/= kN/m三角形踏步重 1/225/= kN/m混凝土斜板 25/= kN/m板底抹灰 17/= kN/m恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 恒荷載設(shè)計值 = kN/m ；圖426 樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖2) 活荷載：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值= kN/m活荷載設(shè)計值= = kN/m ；3) 荷載總計：g＋q=+= kN/m ；（3）內(nèi)力計算：跨中彎矩= 1/10（g＋q）l2n = 1/10 = kN/m ；（4）配筋計算：板保護層厚度15mm，有效高度ho=12020=100mm ，=106/（10001002）= ， ， ，=106/（210100）= mm2 ，選配12@150 (1000 /150=，取7根/m)，實有As=792 mm ；另每級踏步下配一根8分布筋。 平臺板計算（1）確定板厚：取平臺板厚為80 mm ；取1m寬板帶計算。（2）荷載