【正文】 對不同的情況所采取的處理措施也不一樣。我們通常采取的措施主要如下有：回熱加熱器管束或管板泄漏是回熱加熱器運行中最常碰到的問題，如果發(fā)現(xiàn)加熱器管系泄漏時要立即停運加熱器，減少管子的損壞數(shù)量，減輕損壞程度，并制定詳細的檢修措施、步驟和工藝。對于端口泄漏，應刮去原有焊縫金屬再進行補焊，并進行適當?shù)臒崽幚?，消除熱應力；對于管子本身泄漏，應先查清管束泄漏的形式及位置，并選用合適的堵管工藝，堵塞管子的2個端口。當加熱器泄漏嚴重、堵管數(shù)量超過極限值的時候，應更換加熱器管芯。注意加熱器水位的調整和監(jiān)視，使其在正常范圍，并檢查疏水調節(jié)閥是否正常，及時更換泄漏的疏水調節(jié)閥。若運行中加熱器筒體內實際水位與水位計顯示的水位有出入，可以通過水位調整試驗來確定最低水位。當機組運行工況穩(wěn)定以后，維持各參數(shù)不變，逐漸提高加熱器水位，同時監(jiān)視好疏水溫度的下降情況，當疏水溫度下降到接近穩(wěn)定時說明已無蒸汽進入水封，再加上適當裕量即可定出最低水位值。有效地排放不凝結氣體。在回熱加熱器投入運行前，打開回熱加熱器上的全部排空氣門，等回熱加熱器運行正常后再按照規(guī)定關閉空氣門，保留排汽到除氧器的空氣門。運行中要保證放空氣管路系統(tǒng)的暢通。為保證排汽節(jié)流孔前后壓差，不宜將各排汽管并聯(lián)接到除氧器，應分別將各加熱器排汽管接到除氧器。嚴格按照規(guī)定的溫升及溫降速率啟、?；責峒訜崞?，防止熱沖擊。一般情況下，回熱加熱器的溫升率不應大于3℃／min，溫降率不宜大于1．7℃／min。運行時要盡量避免嚴重過負荷工況運行。過負荷運行時，高壓加熱器進汽量加大．蒸汽在過熱蒸汽冷卻段中速度增大很多．激發(fā)局部管束振動，易造成局部管束疲勞損壞。嚴格控制鍋爐給水pH值和含氧量，減少鋼管表面的腐蝕。回熱加熱器出廠前必須做水壓試驗，合格后方能出廠。由于加熱器水室短路，部分給水并未與蒸汽進行熱交換，造成了給水溫度的下降。廠家應提高制造質量，焊接工藝應采用亞焊。同時，一旦發(fā)現(xiàn)水室隔板焊接質量有問題，應及時處理。確保高加三通閥無內漏。當高加端差增大，且高加大旁路閥后的溫度測點明顯低于高加出口水溫時，則可能發(fā)生給水旁路三通閥泄漏，應及時聯(lián)系檢修人員進行處理，檢查該閥門的嚴密性。6 結論鑒于我國的能源現(xiàn)狀和世界范圍內的節(jié)能減排的發(fā)展趨勢，對我國以火力發(fā)電為主的發(fā)電機組進行節(jié)能分析是我國節(jié)能減排的主要研究方向，具有十分實際的意義，這也對我國的電力緊張是一個很好的緩解方法。因此，對火電機組的節(jié)能分析是十分必要的?；責嵯到y(tǒng)既是汽輪機熱力系統(tǒng)的基礎，也是全廠熱力系統(tǒng)的核心，具有相當?shù)墓?jié)能潛力，它對機組和電廠的熱經濟性也起著決定性的作用。回熱加熱器是回熱系統(tǒng)的重要組成部分，對機組熱經濟性有較大的影響，因而對回熱加熱器熱經濟性的研究也是整個電廠節(jié)能降耗的重要環(huán)節(jié)。本文采用了等效熱降法原理，定量分析了加熱器端差變化對機組經濟性的影響，指出了加熱器端差減小，機組熱經濟性提高，機組的標準煤耗率降低。由計算分析有每臺加熱器對機組熱經濟性的影響程度是不一樣的，不同容量機組加熱器端差變化對機組經濟性的影響程度也不一樣，本文中機組的1號高加、3號高加、6號低加的端差變化對機組熱經濟性的影響較大，而假如機組一年運行7500小時，350MW機組一年節(jié)約煤炭1770t,600MW機組一年節(jié)約煤炭2700t，可見機組加熱器端差減小所節(jié)約的煤炭是很可觀的。所以需要根據(jù)不同機組、不同加熱器，按實際情況選擇不同的加熱器端差以及對某些端差影響機組熱經濟性較大的加熱器加強監(jiān)視與運行維護是提高機組經濟性的重要舉措。本文還分析了回熱加熱器端差增大的原因，并對不同的加熱器端差增大的原因提出了相應的降低加熱器端差的改進措施，這為加強回熱加熱器的監(jiān)視和運行維護，提高機組經濟性提供了有效地節(jié)能改造途徑和方法，對電廠的生產運行起到了更加合理的指導作用，使回熱加熱器充分發(fā)揮其作用和效果。因此，火電機組加熱器端差對經濟性的影響的分析是十分必要的，這對火電機組的節(jié)能具有重要意義，提高了機組對燃煤的利用率，降低了發(fā)電成本，為國家節(jié)約了大量的煤炭資源，于國于民有益。參考文獻[1] ，2008[2] 黃萍力，,2010，，5557[3] ,2004[4] ,2010, ,，4547[5] 賀永冰，2010，,，5557[6] 葛曉霞，2004，,，18[7] 宋明偉，2008，,9294[8] ，1999，,3840[9] ，2009，,51[10] ， 2006，,3033[11] 喬建民,徐福海,. 華北電力技術,2007,No5,3839[12] 葛曉霞， 2006，,372375[13] 王義， ， 2009，,4550[14] 黨龍,張少斌,. 華電技術，2008，,5356[15] . 全國火電大機組( 600MW級)競賽第十屆年會論文集，301307[16] 梁艷波,王植松,田曉明. 300 MW機組高壓加熱器端差問題的分析研究. 電站系統(tǒng)工程,2001, ,221223[17] 陳建生，任一峰. ，2008，No1,5659[18] 陳子產，“等效燴降法”分析100MW機組加熱器端差對經濟性的影響. 電力與電工,1993, ,2932附 錄Ⅰ原文附 錄Ⅱ譯文對實現(xiàn)高效率汽輪機的最先進的低壓末級葉片的開發(fā)摘要：低壓末級葉片是汽輪機設計中的最重要的因素之一，因為它決定了性能，尺寸，及汽輪機外殼的數(shù)量。應用目前最先進的空氣動力學和機械設計的技術，三菱重工公司一直在進行一個關于采用全覆式結構的低壓末級葉片的開發(fā)計劃。在全覆式結構中，由于離心力作用葉片借助葉片拆線連續(xù)不斷的成對連接，以提高汽輪機的效率和可靠性。一種新的應用于50赫茲和60赫茲機組的低壓末級葉片的標準系列葉片已經完成，其中包括每分鐘3600轉的45英寸的鈦合金葉片，每分鐘3000轉的48英寸的鋼制葉片和每分鐘1500轉到1800轉的54英寸的鋼制葉片，它擁有在世界同類等級葉片中面積最大的環(huán)形排汽口。在葉片設計完成后，還用旋轉振動試驗來檢驗所開發(fā)葉片的振動特性的，此外，為了最后的核查，汽輪機模型在比實際情況更加惡劣的運行狀況下進行試驗，以確認其性能和可靠性。本文報告了應用了最新設計技術的先進的低壓末級葉片及檢驗試驗，以確保所開發(fā)葉片的高效率和可靠性。1簡介低壓末級葉片是在設計汽輪機時確定其性能，尺寸，以及汽輪機外殼數(shù)量的最重要的因素之一。由于高馬赫數(shù)和濕蒸汽流通，低壓末級葉片通常在非常復雜的易產生沖擊波的三維流場中運行。此外，葉片在腐蝕性介質中工作，并且每日啟停對葉片強度非常苛刻。由于上述原因，對于低壓末級葉片，三菱重工一直采用ISB結構，從而有著葉片振動強度的優(yōu)勢。應用于低壓汽輪機的ISB結構發(fā)展的最新技術對汽輪機的高效性和可靠性起到了很大作用。包括每分鐘3600轉的45英寸的鈦合金葉片，每分鐘3000轉的48英寸的鋼制葉片和每分鐘1500轉到1800轉的54英寸的鋼制葉片，14個葉片系列已經,開發(fā)出來。這些葉片已經良好的運轉超過了10年，表明了實質上的效率提高。應用于60赫茲機組的ISB結構的低壓末級葉片如圖1，這些葉片外殼如圖2。開發(fā)低壓末級葉片的過程主要分為3個階段。第一階段是在設計中建立基本計劃。第二和第三階段是核查和檢查。在第二階段，旋轉振動測試用來確認葉片振動特性，并在第三階段用汽輪機模型試驗來驗證葉片性能和在運行工況到更嚴重工況下的葉片的振動強度。本文報告了應用了最新設計技術的先進的低壓末級葉片及檢驗試驗，以確保所開發(fā)葉片的高效率和可靠性。2低壓末級葉片的設計低壓末級葉片分在兩個設計階段設計，即空氣動力學設計和機械設計。在空氣動力學設計中有流型和葉型的設計。在機械設計中，要校驗靜強度和葉片的振動強度。每個設計階段，還引入新概念和最新的知識。由于高膨脹比，低壓末級葉片的流場有一個很大的墻式擴張傾向。尤其是，當流場變?yōu)槿S立體的，并且因為高馬赫數(shù)的流動使沖擊波和邊界層發(fā)生相互作用時，流場變得非常復雜。在空氣動力學設計，全三維設計是利用必須是基于最新的數(shù)值方法的如Denton的代碼的三維多級粘性流分析的代碼用來降低葉片的損失和優(yōu)化流型?？紤]到由葉型、堆積和端壁配置產生的徑向力，控制諸如反應程度、流動角和沿葉高分布的質量流量等設計參數(shù)來優(yōu)化流場。彎曲的堆疊固定葉片和端壁被用來控制該階段跨度反方向的反應程度。這些葉片導致了葉片上的最佳的載荷分配和二次流損失的減小，而它們占低壓汽輪機總損失的大部分。此外，對高馬赫數(shù)的流態(tài)，帶有負的吸力面的新設計的集中一點偏離的輪廓被用來控制沖擊波強度，以減小沖擊損失。使用級聯(lián)測試和汽輪機模型試驗結果來調整CFD代碼和網(wǎng)套的布置以獲得足夠準確的流量特性分析。圖3 a和3 b顯示的縱切面和刀片到刀片的低壓汽輪機的最后三個級的計算網(wǎng)格布置的例子，圖4顯示了典型的結果的分析。這可以看出，蒸汽流量平穩(wěn)加速，葉根部二次流大量減少。在最新的粘性流分析中，可以精確分析了沖擊波和邊界層相互作用。因此，由于在動葉頂部和靜葉根部的高馬赫數(shù)狀態(tài)設計了波狀會聚型輪廓。對于高馬赫數(shù)狀態(tài)的虧損大幅減少。圖6顯示了馬赫數(shù)輪廓線，這表明在通道里沖擊波非常薄弱為了提高振動強度，低壓末級葉片采用了有在額定轉速下連續(xù)成對振動特性的ISB結構，且由于解開變形葉片與相鄰圍帶連在一起。在機械設計中，需要葉片的形狀準確的隨靜態(tài)應力和振動應力的變化而變化。因此，三維有限元分析技術被用來進行變形，靜態(tài)應力和振動應力的分析，這種技術利用葉片與外殼的摩擦和其巨大的變形可以來考慮葉片的非線性反應。特別是，由于大尺寸葉根和葉頂使葉片可能減少約60％的靜態(tài)局部應力，ISB結構用它來提高應力腐蝕開裂強度，腐蝕疲勞強度和決策支持系統(tǒng)?？紤]到非線性效應的情況下，準確分析大尺寸葉根和葉頂?shù)撵o態(tài)應力。旋轉振動試驗和汽輪機模擬試驗的測量結果對型號作了標準界定。一個典型的三維有限元模型如圖7和典型的靜態(tài)應力分析結果顯示在圖8。為了獲得最大的結構流量，進行了數(shù)值模擬，改變了葉頂和圍帶的幾何形狀和間隙大小。此外，使用從以往汽輪機模擬試驗獲得的激振力估算對更高工況下振動強度的校核進行詳細的分析，以調整較低工況下的固有頻率。計算模式圖的示例如圖9. 先進葉片的效率和可靠性已經通過旋轉振動試驗和汽輪機將模擬試驗得到驗證為了確認在運行速度下的振動特性，旋轉振動試驗是用三菱重工有限公司的高砂機械廠的高速平衡設備進行的。經過實際葉片組裝成一個實際的葉輪，轉子測試在高速平衡設備的真空室內進行。 轉子測試是使轉子轉速高達110%以上測量葉片噴嘴噴汽的固有頻率。還需測量葉片的離心應力和葉片的變形。葉片振動特性不僅要在額度轉速下測試，還要在低速和高循環(huán)的運行速度下測試，就如坎貝爾圖所示。圖11和12分別為高速平衡測試設備上54英寸葉片的轉子測試的振動特性的試驗結果。此外，圖13為離心力作用導致的葉片變形的測試結果，這表明相鄰的外罩輪流接觸在校核的最后階段，利用模型汽輪機試驗設施所開發(fā)葉片的效率和可靠性都得到證實。該模型汽輪機測試設備，可測試蒸汽汽輪機全長可達52英寸的低壓末級葉片，自1986年已經開始應用于所開發(fā)葉片的校核。