【正文】 寬=9～10 mm，半徑r的取值應滿足r r≥。本次設計取= mm，=10 mm ，r≤r=。5）膜片彈簧小段內半徑r及分離軸承作用半徑r的確定r的值主要由離合器的結構決定，其最小值應大于變速器第一軸花鍵的外徑。分離軸承作用半徑r應大于r。本次設計取r=55mm，r=57mm。6）壓盤加載點半徑R 和支承環(huán)加載點半徑r 的確定R和r的取值將影響膜片彈簧的剛度。r應略大于r且盡量接近r，R應略小于R且盡量接近R。故選擇R=118，r=。 膜片彈簧的優(yōu)化設計膜片彈簧的優(yōu)化設計就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)，使其彈性特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強度也滿足設計要求，以達到最佳的綜合效果。1）為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧的H/h 與初始底錐角α≈H/(Rr)應在一定范圍內，即 2）彈簧各部分有關尺寸的比值應符合一定的范圍，即3）為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，拉式膜片彈簧的壓盤加載點半徑r1應位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，即4）根據彈簧結構布置要求，R1與R，rf與r0之差應在一定范圍內，即5）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應在一定范圍內選取，即 彈簧材料及制造工藝國內膜片彈簧一般采用60Si2MnA或50CrVA等優(yōu)質高精度鋼板材料。為了保證其硬度、幾何形狀、金相組織、載荷特性和表面質量等要求，需進行一系列熱處理。為了提高膜片彈簧的承載能力，要對膜片彈簧進行強壓處理，即沿其分離狀態(tài)的工作方向，超過徹底分離點后繼續(xù)施加過量的位移，使其過分離3～8次，并使其高應力區(qū)發(fā)生塑性變形以產生殘余反向應力。另外，對膜片彈簧的凹面或雙面進行噴丸處理，即以高速彈丸流噴射到膜片彈簧表面，使表層產生塑性變形，形成一定厚度的表面強化層，起到冷作硬化的作用，同樣也可提高疲勞壽命。為提高分離指的耐磨性，可對其端部進行高頻感應加熱淬火或鍍鉻。為了防止膜片彈簧與壓盤接觸圓形處由于拉應力的作用產生裂紋，可對該處進行擠壓處理，以消除應力源。 膜片彈簧表面不得有毛刺、裂紋、劃痕等缺陷。碟簧部分的硬度一般為45～50HRC，分離指端硬度為55～62HRC，在同一片上同一范圍內的硬度差不大于3個單位。碟簧部分應為均勻的回火托氏體和少量的索氏體。單面脫碳層的深度一般不得超過厚度3％。膜片彈簧的內外半徑公差一般為H1l和h11，厚度公差為177。0．025mm，上、，初始底錐角公差為177。10′。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時，～。第5章 離合器的操縱機構1）踏板力要小，轎車：80～150N，貨車：小于150～200N。2）踏板行程在一定的范圍內，轎車：80～150mm，貨車：小于180mm。3）摩擦片磨損后，踏板行程應能調整復原。4）有對踏板行程進行限位的裝置，防止操縱機構因受力過大而損壞。5）應具有足夠的剛度。6）傳動效率要高。7）發(fā)動機振動及車架和駕駛室的變形不會影響其正常工作。. 操縱機構結構形式選擇 常用的離合器操縱機構主要有機械式、液壓式等。機械式操縱機構有桿系和繩索兩種形式。桿系傳動機構結構簡單、工作可靠，有穩(wěn)定的傳動比，機械效率較高，可適應溫度較高的環(huán)境，因此廣泛應用于各種汽車拖拉機中。繩索傳動機構可遠距離布置，且可采用吊掛式踏板結構。但其壽命較短，機械效率仍不高。多用于輕型轎車中。液壓式操縱機構主要由主缸、工作缸和管路等部分組成，具有傳動效率高、質量小、布置方便、便于采用吊掛踏板、駕駛室容易密封、駕駛室和車架變形不會影響其正常工作、離合器接合較柔和等優(yōu)點。但油的泄漏和液體的可壓縮性會影響執(zhí)元件運動的準確性故無法保證嚴格的傳動比。鑒于以上比較及實際要求，本設計取桿系傳動機構結。本離合器中，主、副離合器由同一個操縱系統(tǒng)控制，即靠離合器腳踏板的行程來控制主、副離合器的開合。結構尺寸詳見總裝配圖。當駕車者踩下離合器踏板，操縱部分的分離叉將分離軸承推向前，推動分離杠桿克服壓緊簧反力，拉動壓盤向后移動，解除了壓盤與摩擦片之間的壓緊力，發(fā)動機只能帶動主動部分旋轉，無法將扭矩傳遞給變速器。當駕車者松開離合器踏板，操縱部分通過回位彈簧將分離軸承拉回來，壓緊彈簧恢復原位，壓盤在壓緊彈簧壓力下又向前移動并將摩擦片壓緊，發(fā)動機又可將扭矩傳遞至變速器。 根據離合器總裝圖，對操縱系統(tǒng)進行結構簡化并做出受力分析。如圖51所示：圖51傳動系統(tǒng)結構簡圖根據理論力學知識列出力矩平衡方程： 得操縱系統(tǒng)第一部分力的傳遞比 ：再對操縱系統(tǒng)第二部分（分離杠桿）進行受力分析和計算：由 得； 整個操縱系統(tǒng)力的傳遞比： （51） 操縱機構踏板行程 （1）操縱主離合器踏板行程S踏板行程S由自由行程和工作行程兩部分組成； （52）式中 ——分離軸承的自由行程，一般=，本設計取=2mm。 ——分離彈簧的附加變形，也稱壓盤分離行程。 =（n為摩擦副數(shù)，為主，從動片間必要的分離間隙，=～） e,a,c,f,b,d——分別為操縱杠桿主動臂與被動臂長。（2）操縱主副離合器總的踏板行程 （53） 均滿足S150mm, 200mm的設計要。 操縱力的校核 (1) 離合器踏板力可按下式計算 （54） 滿足設計要求 式中 ——為離合器分離時，壓緊彈簧對壓盤的總壓力； （55）——機械效率，對于機械式操縱=70%—80%；——克服回位彈簧的拉力所需的踏板力設計時可忽略不計。 （2）副離合器總的踏板力根據經驗可從以下兩個位置檢驗；1）當副離合器剛分離時，此時碟簧壓力最大； （56） 式中 ——碟形彈簧對壓盤的預緊壓力2）當副離合器完全分離時，此時組合彈簧所受壓力最大； （57）式中 ——碟形彈簧的變形量時對壓盤的壓力以上兩種情況均滿足350N的設計要求。結　論本次課程設計根據給出的設計要求和原始設計參數(shù)，以及拉式膜片彈簧離合器的工作原理和使用要求，通過對其工作原理的闡述、結構方案的比較和選擇、相關零件參數(shù)的計算，大致確定了離合器的基本結構和主要尺寸以及制造相關零部件所用的材料。結構方面：根據設計要求，考慮到使用條件和其顯著的優(yōu)點，選用帶扭轉減振器的單片拉式膜片彈簧離合器，壓盤驅動方式采用傳動片傳動。計算方面：確定了離合器的主要參數(shù)β、P0、D、d，結果按照基本公式運算得出并通過約束條件，檢驗合格。根據膜片彈簧基本參數(shù)之間的約束關系，初步確定了膜片彈簧的尺寸參數(shù)，并通過優(yōu)化程序得出了膜片彈簧尺寸的優(yōu)化值。選材方面：摩擦片選用編織石棉基材料，保證其有足夠的強度和耐磨性、熱穩(wěn)定性、磨合性，不會發(fā)生粘著現(xiàn)象；膜片彈簧采用65Si2MnA，其中所含硅成分提高了機件的彈性，所含錳，加強了耐高溫性；離合器蓋常用厚度3～5mm的低碳鋼板，提高了散熱能力；設計后的離合器溫升校核合格。綜上所述，本次設計遵從了：（1）分離徹底；（2）接合柔和；（3）操縱輕便，工作特征穩(wěn)定；（4）從動部分轉動慣量小的設計要點，數(shù)據全部通過約束條件檢驗，原件所使用的材料基本上符合耐磨，耐壓和耐高溫的要求，而且離合器尺寸合適，適宜安裝，能以最高效率傳遞發(fā)動機扭矩，符合計劃書及國家標準。由于自己的水平有限，本次設計中可能有很多錯誤和遺漏，希望各位老師批評指正洛陽理工學院畢業(yè)設計論文謝 辭感謝我的導師萬玉瓊教授在論文工作期間給與的多方指導和關懷，這篇論文很大程度上凝結著萬老師的心血和汗水。恩師的諄諄教導和嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度以及對他人的寬容和對自身的嚴格要求，使我受益終生。這段時間內您在各方面用你特有的方式在熏陶我，教育我。在此請允許我向敬愛的萬老師道一聲：老師，你辛苦了！在整個的學習和論文寫作期間. 我的同學李超、張云雷也給予了極大的理解和支持，讓我感受到友誼的可貴，祝你們學業(yè)有成、事業(yè)有成。正是在導師的激勵和同學朋友的鼓勵下，使得我有信心和能力將這個設計課程順利地進行到底，在此，再一次向幫助過我的人們說一聲“ 謝謝!”最后，還要衷心感謝參加評審答辯的各位老師! 作者：孫利波33參考文獻[1].：高等教育出版社，2005 [2].：中國科學技術出版社，1987 [3].：高等教育出版社，1988 [4].圓柱形螺旋壓縮彈簧通用技術條件（Q/ZB7273），1973 [5].：東南大學出版社，1995[6].，1996 [7].：機械工業(yè)出版社，1995 [8].—：機械工業(yè)出版社，1992 [9].：機械工業(yè)出版社，1994 [10].：機械工業(yè)出版社，1975 [11].：上?？茖W技術出版社，2005 [12].：上海交通大學出版社，1994[13].：北京出版社，1996 [14].，1970 [15].:天津科學技術出版社，1995 35