【正文】 （57）式中 —柱塞最小接觸長度，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)=，這里取==78mm； —柱塞名義長度，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)=，這里取==117mm； —柱塞重心至球心距離，=以上雖有三個(gè)方程，但其中也是未知數(shù)，需要增加一個(gè)方程才能求解。根據(jù)相似原理有 （58）又有 所以 將式代入求解接觸長度。為簡化計(jì)算，力矩方程中離心力相對(duì)很小可以忽略，得 （59）將式代入可得 （510） 將以上兩式代入可得 （511）式中為結(jié)構(gòu)參數(shù)，且 （512）目前高壓柱塞泵已普遍采用帶滑靴的柱塞結(jié)構(gòu)?；ゲ粌H增大了與斜盤的接觸面﹑減少了接觸應(yīng)力，而且柱塞底部的高壓油液，經(jīng)柱塞中心孔和滑靴中心孔，再經(jīng)滑靴封油帶泄露到泵殼體腔中。由于油液在封油帶環(huán)縫中的流動(dòng)，使滑靴與斜盤之間形成一層薄油膜，大大減少了相對(duì)運(yùn)動(dòng)件間的摩擦損失，提高了機(jī)械效率。這種結(jié)構(gòu)能適應(yīng)高壓力和高轉(zhuǎn)速的需要。液壓泵工作時(shí)，作用于滑靴上有一組方向相反的力。一是柱塞底部液壓力圖把滑靴壓向斜盤，稱為壓緊力；另一是由滑靴面直徑為的油池產(chǎn)生的靜壓力與滑靴封油帶上油液泄漏時(shí)油膜反力，二者力圖使滑靴與斜盤分離開，稱為分離。當(dāng)壓緊力與分離力相平衡時(shí)，封油帶上將保持一層穩(wěn)定的油膜，形成靜壓油墊。下面對(duì)這組力進(jìn)行分析。（1）分離力 圖54 滑靴結(jié)構(gòu)及分離力分布圖54為滑靴結(jié)構(gòu)與分離力，根據(jù)流體學(xué)平面圓盤放射流動(dòng)可知，油液經(jīng)滑靴封油帶環(huán)縫流動(dòng)的泄漏量q的表達(dá)式為 （518）若，則 （519）式中為封油帶油膜厚度。封油帶上半徑為的任儀點(diǎn)壓力分布式為 （520）若，則 （521）從上式可以看出，封油帶上壓力隨半徑增大而呈對(duì)數(shù)規(guī)律下降。封油帶上總的分離力可通過積分求得。如圖44，取微環(huán)面，則封油帶分離力為 （522）油池靜壓分離力為 總分離力為 （523）（2）分離力滑靴所受壓緊力主要由柱塞底部液壓力引起的，即 （524）（3）力平衡方程式當(dāng)滑靴受力平衡時(shí)，應(yīng)滿足下列力平衡方程式 即 （525）將上式代入式中，得泄漏量為 （526） 除了上述主要力之外，滑靴上還作用有其他的力。如滑靴與斜盤間的摩擦力，由滑靴質(zhì)量引起的離心力，球鉸摩擦力，帶動(dòng)滑靴沿斜盤旋轉(zhuǎn)的切向力等。這些力有的使滑靴產(chǎn)生自轉(zhuǎn)，有利于均勻摩擦；有的可能使滑靴傾倒而產(chǎn)生偏磨，并破壞了滑靴的密封，應(yīng)該在滑靴結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)中予以注意。不同類型的軸向柱塞泵使用的配油盤是有差別的，但是功用和基本構(gòu)造則相同。圖57是常用的配油盤簡圖。液壓泵工作時(shí)，高速旋轉(zhuǎn)的缸體與配油盤之間作用有一對(duì)方向相反的力；即缸體因柱塞腔中高壓油液作用而產(chǎn)生的壓緊力；配油窗口和封油帶油膜對(duì)缸體的分離力。1輔助支撐面 2外封油帶 3內(nèi)封油帶 4吸油窗 5過渡區(qū) 6減震槽 7排油窗圖57配油盤基本構(gòu)造（1）壓緊力壓緊力是由于處在排油區(qū)是柱塞腔中高壓油液作用在柱塞腔底部臺(tái)階上，使缸體受到軸向作用力，并通過缸體作用到配油盤上。 對(duì)于奇數(shù)柱塞泵，當(dāng)有個(gè)柱塞處于排油區(qū)時(shí)，壓緊力為 （529）當(dāng)有個(gè)柱塞處于排油區(qū)時(shí)，壓緊力為 （530）平均壓緊力為 （2）分離力 分離力由三部分組成。即外封油帶分離力，內(nèi)封油帶分離力，排油窗高壓油對(duì)缸體的分離力。對(duì)于奇數(shù)泵，在缸體旋轉(zhuǎn)過程中，每一瞬時(shí)參加排油的柱塞數(shù)量和位置不同。封油帶的包角是變化的。實(shí)際包角比配油盤油窗包角有所擴(kuò)大，如圖58所示。圖58封油帶實(shí)際包角的變化當(dāng)有個(gè)柱塞排油時(shí)，封油帶實(shí)際包角為 當(dāng)有個(gè)柱塞排油時(shí)，封油帶實(shí)際包角為 平均有個(gè)柱塞排油時(shí)，平均包角為 式中 —柱塞間距角， ； —柱塞腔通油孔包角，這里取。1)外封油帶分離力 外封油帶上泄漏流量是源流流動(dòng)，對(duì)封油帶任儀半徑上的壓力從到積分，并以代替，可得外封油帶上的分離力為 （532） =2)內(nèi)封油帶分離力內(nèi)封油帶上泄漏流量是匯流流動(dòng)，同理可得內(nèi)封油帶分離力為 （533） = 3)排油窗分離力 （534）配油盤總分離力 ****本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 結(jié)論 6結(jié)論液壓泵是向液壓系統(tǒng)提供一定流量和壓力的油液的動(dòng)力元件，它是每個(gè)液壓系統(tǒng)中不可缺少的核心元件，合理的選擇液壓泵對(duì)于液壓系統(tǒng)的能耗﹑提高系統(tǒng)的效率﹑降低噪聲﹑改善工作性能和保證系統(tǒng)的可靠工作都十分重要。 選擇液壓泵的原則是:根據(jù)主機(jī)工況﹑功率大小和系統(tǒng)對(duì)工作性能的要求,首先確定液壓泵的類型,然后按系統(tǒng)所要求的壓力﹑流量大小確定其規(guī)格型號(hào)。一般來說,由于各類液壓泵各自突出的特點(diǎn),其結(jié)構(gòu)﹑功用和運(yùn)轉(zhuǎn)方式各不相同,因此應(yīng)根據(jù)不同的使用場合選擇合適的液壓泵。一般在機(jī)床液壓系統(tǒng)中，往往選用雙作用葉片泵和限壓式變量葉片泵。而在筑路機(jī)械﹑港口機(jī)械以及小型工程機(jī)械中，往往選擇抗污染能力比較強(qiáng)的齒輪泵；在負(fù)載大﹑功率大的場合往往選擇柱塞泵。該泵的特點(diǎn)是：(1) 在柱塞頭部加滑靴，改點(diǎn)接觸為面接觸，并為液體摩擦。(2) 將分散布置在柱塞底部的彈簧改為集中彈簧，并通過壓盤使柱塞緊貼斜盤。(3) 將傳動(dòng)軸改為半軸，懸臂端通過缸體外大軸承支承。 由于采用上述這些結(jié)構(gòu)措施，使得泵的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，使用和維護(hù)要求都較高。而且缸體外大軸承不宜用于高速，使它的流量提高比較困難，****本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 參考文獻(xiàn) 致謝在本次設(shè)計(jì)中，我得到了很多人的指導(dǎo)和幫助，特在此表示感謝。首先我要感謝我的指導(dǎo)教師張勇老師。在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中，您給了我無私的指導(dǎo)和幫助，為我精心選擇了設(shè)計(jì)題目，并提供了大量的設(shè)計(jì)資料。多次指出了我設(shè)計(jì)中的錯(cuò)誤并提出了改正建議和意見。張勇老師的嚴(yán)謹(jǐn)治學(xué)作風(fēng)、實(shí)事求是的治學(xué)態(tài)度以及豐富的知識(shí)儲(chǔ)備給我留下了深刻的印象。在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中還得到了很多同學(xué)的幫助，他們指出了我設(shè)計(jì)中的缺點(diǎn)和不足。在此一并表示感謝。最后再一次對(duì)所有指導(dǎo)和幫助過我的老師和同學(xué)表示衷心的感謝，參考文獻(xiàn)[1]隗金文，[M].北京：東北大學(xué)出版社，2001.[2]陳榕林，[M].：電子工業(yè)出版社，2002.[3][M].：化學(xué)工業(yè)出版社，1996.[4][M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990.[5][J].煤礦機(jī)械，2002（11），10~12.[6]孫恒，[M].：高等教育出版社，2001.[7][M].北京：高等教育出版社，2000.[8][J].鍛壓機(jī)械，2001（5）：1~4.[9]黃宏甲，[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999.[10] 李永堂，付建華，白墅潔，[M].：國防工業(yè)出版社，2005.[11]、開拓創(chuàng)新，建設(shè)制造業(yè)強(qiáng)國[z].制造業(yè)未來與中國，2002（12）：15~18.[12]聞德生，斜盤型開路式軸向柱塞泵北京；機(jī)械工業(yè)出版社，[13]Lebek A and Design of Mechanical Face Seals,1991[14]Peter of ABS Hydraulic ,930509