【正文】 在裝置開停車時，因環(huán)境大氣濕度影響，裝置內(nèi)殘留的氣態(tài)SO2被鋼基體表面凝聚水吸收生成亞硫酸，形成亞硫酸露點腐蝕（雖然煙道外保溫可延遲鋼基體表面凝聚水生成時間，但無法完全防止該類腐蝕的形成）。 　　低溫凈煙氣雖只殘存少量SO2且經(jīng)除霧器除去大部分水霧，但微量水和SO2的存在及環(huán)境大氣濕度在裝置開停車時形成的鋼基體表面凝聚水仍會形成緩慢的亞硫酸還原性露點腐蝕（如重慶珞璜除霧器出口凈煙氣煙道，原設(shè)計不防腐，經(jīng)多年運行可看到明顯腐蝕現(xiàn)象，現(xiàn)已實施鱗片防腐）。 　　(2) 防腐蝕襯層高溫?zé)釕?yīng)力失效：鑒于上述腐蝕因素的存在，～，但在實際使用中該區(qū)防腐蝕襯層時常發(fā)生龜裂、開裂、剝落等腐蝕失效現(xiàn)象，其原因主要有三： 　　一是由于火電廠環(huán)保脫硫裝置開停車較頻繁，使生成的熱應(yīng)力處于間歇性交變狀態(tài)中，加速襯層的熱應(yīng)力腐蝕失效；四是鱗片涂層屬脆性材料，襯層內(nèi)熱應(yīng)力的長期存在，特別是在熱應(yīng)力交變期內(nèi)易導(dǎo)致涂層龜裂、開裂、剝落等物理腐蝕失效； 　　二是襯里材料選擇不合理，樹脂耐溫能力不足，在高溫?zé)釕?yīng)力作用下形成熱應(yīng)力開裂。 　　三是在襯層施工中，存在有襯層厚薄不均、界面粘接不良、固化劑分布不均等局部質(zhì)量缺陷，使環(huán)境熱應(yīng)力易于在襯層薄弱處形成應(yīng)力集中，導(dǎo)致襯層熱應(yīng)力破壞。 　　(3) 防腐蝕襯層煙塵磨損失效：在配套有電除塵設(shè)備的火力發(fā)電裝置中，該類腐蝕失效雖有但并不嚴(yán)重，若無電除塵設(shè)備，由于煙氣中含有大量粉塵，則磨損較嚴(yán)重。低溫凈煙氣煙道因含塵量極小，此類腐蝕失效可不作重點考慮。 　　(4) 防腐蝕襯層高溫碳化燒蝕失效：正常情況下從電除塵排出的原煙氣溫度為140～150℃，此溫度不足以使耐高溫鱗片襯里高溫碳化燒蝕，但當(dāng)鍋爐的蒸汽預(yù)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器等設(shè)備運行不正常時，電除塵排出的原煙氣溫度將達160℃以上，此溫度將導(dǎo)致大多數(shù)耐高溫鱗片襯里材料由表及里緩慢高溫碳化，此類襯里材料碳化并不嚴(yán)重影響襯里的完整性及耐蝕性，但襯里一旦因熱應(yīng)力作用形成開裂，則裂紋的發(fā)展加快，介質(zhì)沿裂紋滲透速度加快，導(dǎo)致襯里局部整塊剝離。當(dāng)溫度超過180℃時，長期高溫作用會導(dǎo)致大多數(shù)耐高溫鱗片襯里由表及里燒蝕碳化，此種情形將導(dǎo)致襯里嚴(yán)重失強減薄，其腐蝕破壞是致命的。 　　 (5) 液滴沖擊磨蝕：當(dāng)高速流動的煙氣中夾帶水滴（形成雙相流）時，易對煙道壁襯里，特別是對迎風(fēng)面煙道壁襯里（如導(dǎo)流板及彎煙道壁）產(chǎn)生液滴沖擊磨蝕（即空泡腐蝕），形成力學(xué)疲勞破壞。水相來源一是換熱器的清洗水，二是列管式換熱器的泄漏水。因液滴在煙氣中分布的隨機性和液滴的獨立存在特點，使襯層承受著連續(xù)點擊交變沖擊作用，導(dǎo)致襯層力學(xué)疲勞破壞。 　　(6) 襯里震顫疲勞破壞：襯層在下述條件下易產(chǎn)生震顫疲勞破壞： 　　一是該區(qū)煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計強度、剛性不足，特別是煙道布置受環(huán)境所限，彎道、過流截面變化較大時，高速流動的煙氣在煙道中過流時會因彎道及過流截面變化的影響，產(chǎn)生較大的壓力變化，形成不穩(wěn)定流動，導(dǎo)致煙道結(jié)構(gòu)震顫，使本來就高溫失強的襯里形成疲勞腐蝕開裂，嚴(yán)重時形成大面積剝落。 　　二是在煙道結(jié)構(gòu)強度設(shè)計時，出于結(jié)構(gòu)補強需要，采用細桿內(nèi)支承補強，當(dāng)高速流動的煙氣在煙道中過流時，因煙氣沖擊壓力作用引發(fā)支承細桿抖動變形，導(dǎo)致支承桿與煙道壁焊接區(qū)襯層開裂。由于煙氣引發(fā)的結(jié)構(gòu)震顫是通過襯層傳導(dǎo)給金屬基體的，而襯層與基體是通過界面底漆粘接聯(lián)接的，故此類破壞往往發(fā)生在界面底漆粘接層，其對襯層的破壞是非常致命的。 　　 SO2吸收及氧化系統(tǒng)： 　　 該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境 　　該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境為三類: 　　一是煙氣中所含的SO2。當(dāng)含硫煙氣處于脫硫工況時，在強制氧化環(huán)境作用下，煙氣中的SO2首先與水反應(yīng)生成H2SO3及H2SO4，再與堿性吸收劑反應(yīng)生成亞硫酸鹽，經(jīng)強制氧化生成硫酸鹽沉淀分離。而此階段，工藝環(huán)境溫度正好處于稀（亞）硫酸活化腐蝕溫度狀態(tài)，其腐蝕速度快，滲透能力強，故其中間產(chǎn)物H2SO3及H2SO4是導(dǎo)致設(shè)備腐蝕的主體。 　　二是煙氣中所含NOX、吸收劑漿液中的水及石灰石、水中所含的氯離子對金屬基體具有一定腐蝕能力。 　　三是吸收塔入口煙道及噴漿區(qū)環(huán)境溫度急變，吸收劑漿液中固體含量大，其溫差熱應(yīng)力及固態(tài)料對襯層具有較強的腐蝕破壞能力。 　　 該系統(tǒng)主要腐蝕特點分析 　　(1) 防腐蝕襯層?。▉啠┝蛩釢B透失效：導(dǎo)致介質(zhì)滲透腐蝕失效原因有三： 　　一是室溫條件下固化成型的有機非金屬樹脂均為非致密體，固化樹脂基體中存有大量的分子級空穴； 　　二是襯里材料均為復(fù)合材料，不同相材料界面間總存在有界面孔隙； 　　三是襯里材料在混配、施工過程中，必然會生成微氣泡、微裂紋等缺陷。這就為介質(zhì)遷移性滲透提供了通道?？梢哉f，正是襯里自身具有的這些固有缺陷，導(dǎo)致腐蝕介質(zhì)滲透的不可避免性。橡膠及鱗片襯里之所以被選擇為煙氣脫硫裝置的適用防腐蝕襯里技術(shù)，鱗片襯里是因其具有優(yōu)異的抗?jié)B透能力，橡膠是因其為壓延成型故膠板致密性好。 　　(2) 防腐蝕襯層熱應(yīng)力腐蝕失效：導(dǎo)致該區(qū)應(yīng)力腐蝕失效原因除上述原因外，還應(yīng)特別注意吸收塔內(nèi)噴漿區(qū)環(huán)境狀態(tài)，該區(qū)為高溫原煙氣與低溫吸收劑漿液交匯區(qū)（溫度由120～110℃降至45～50℃），對該區(qū)防腐襯層而言，溫度急變將導(dǎo)致處于不同溫度區(qū)的襯層熱膨脹狀態(tài)不一樣，形成不均勻熱應(yīng)力,其破壞性較恒定熱環(huán)境下的熱應(yīng)力大得多。應(yīng)力的存在增加了襯層內(nèi)及界面間微裂紋及界面孔隙等缺陷，且為缺陷發(fā)展及介質(zhì)滲透創(chuàng)造了條件。吸收塔非噴漿區(qū)及氧化區(qū)，由于環(huán)境溫度較低，熱應(yīng)力小，襯層的應(yīng)力腐蝕失效易較小。 　　(3) 防腐蝕襯層固體物料磨損腐蝕失效：在脫硫氧化體系中，固體物料除煙氣所帶粉塵外還有作為吸收劑的石灰石漿液及脫硫生成物硫酸鈣。導(dǎo)致襯層固體物料磨損腐蝕失效的原因有五： 　　一是石灰石漿液經(jīng)漿液泵從噴漿管帶壓噴出，在與煙氣中SO2反應(yīng)過程中，同時沖刷襯層表面； 　　二是吸收漿液自重落體對襯層產(chǎn)生較強的磨損能力。 　　三是在高溫環(huán)境下，樹脂具有高溫失強，橡膠具有高溫?zé)崂匣忍匦?，使襯層本體強度降低或材質(zhì)硬化，使磨損更為嚴(yán)重。 　　四是吸收塔為現(xiàn)場拼焊制作，表面凹凸不平，其凸起部位更易因磨損而破壞。 　　五是吸收塔氧化池底部因工藝機械攪拌及空氣攪拌作用亦產(chǎn)生較強的磨損。 　　(4) 防腐蝕襯層機械力損傷失效：此種情形主要發(fā)生在設(shè)備內(nèi)件吊裝及檢修時，特別應(yīng)關(guān)注吸收塔氧化池底部氧化空氣對底部襯層的吹沖破壞及空氣管檢修時人為機械損傷。 　　(5) 含亞硫酸熱蒸汽腐蝕區(qū)：該區(qū)指吸收塔原煙氣入口延長段，在該區(qū)域，高溫原煙氣與低溫吸收劑漿液交匯，漿液中的水被汽化并吸收原煙氣中的SO2生成含H2SO3水蒸汽，受汽化擴散能的作用向入口延長段擴散并進一步被高溫原煙氣加熱，經(jīng)一段時間后達到平衡，在此區(qū)形成具有熱沖擊、間歇性交變熱應(yīng)力作用特征的含亞硫酸熱蒸汽腐蝕環(huán)境，特別是當(dāng)該區(qū)設(shè)有冷卻噴淋水時，該區(qū)還同時伴隨著空泡腐蝕作用，其腐蝕環(huán)境十分苛刻。 　　橡膠襯里耐熱性不足易熱老化破壞，一般不銹鋼因Cl及H2SO3的存在不耐腐蝕。采用鱗片襯里必須充分考慮其熱沖擊、間歇性交變熱應(yīng)力及空泡腐蝕作用特點，實施有效補強措施。國內(nèi)許多業(yè)主及設(shè)計方出于對非金屬襯里技術(shù)的擔(dān)心，往往在該區(qū)域選擇價格昂貴的高鎳基合金（如59合金等）純金屬結(jié)構(gòu)。 　　 吸收劑（石灰石漿液）傳輸及回收系統(tǒng) 　　 該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境 　　該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境為兩類： 　　一是經(jīng)流石灰儲槽、石灰石漿液儲槽（含石灰石制備廢水儲坑及排水溝）、石灰石料漿泵、輸漿管、吸收塔內(nèi)料漿集管、料漿噴射管的低溫（3040℃）、高固體含量（2030%）的石灰石漿液制備輸送系統(tǒng)； 　　二是經(jīng)流石膏料漿泵、輸漿管（槽）、漿液循環(huán)管及循環(huán)泵、水力分離器、真空帶式過濾機、（含過濾水儲槽、排水溝、排水儲槽、氧化池漿液備用儲槽）低溫（4550℃）、高固體含量（4050%）的石膏漿液輸送處理系統(tǒng)。 　　 該系統(tǒng)主要腐蝕特點分析： 　　(1) 石灰石漿液制備輸送系統(tǒng)的主要腐蝕介質(zhì)為CaCO水及微量Cl和OH，對襯里而言腐蝕條件并不苛刻。石膏漿液處理輸送系統(tǒng)的主要腐蝕介質(zhì)為CaSO4?2H2O、水及微量Cl、H2SO3和H2SO4，對襯里而言腐蝕條件也不苛刻。 　　(2) 防腐蝕襯層固體物料磨損腐蝕失效：由于腐蝕環(huán)境溫度較低，襯里本體強度高，盡管固體物料含量大，但磨損腐蝕失效并不十分嚴(yán)重，故襯里磨損余量適度考慮即可。 　　真空帶式過濾機、石膏料漿泵、漿液循環(huán)管及循環(huán)泵、石灰石料漿泵、輸漿管、吸收塔內(nèi)料漿集管、料漿噴射管等設(shè)備，在制造商供貨時其材料選擇中已考慮腐蝕磨損問題，本文將在材料選擇章節(jié)中列出并加以討論，此處不在贅述