【正文】 72．1974．85222．1176．2874．1577．6172．1974．85122．1176．2874．1577．6172．1974．85表58 恒載作用下CD跨梁端剪力CD跨梁端剪力層q（kN/m）L(m)qL/2（kN）(kN)(kN)(Kn)（kN）(kN)516．3856．5154．4858．5452．4356．49422．1176．2874．1577．6172．1974．85322．1176．2874．1577．6172．1974．85222．1176．2874．1577．6172．1974．85122．1176．2874．1577．6172．1974．85注：——梁左右兩端彎矩的代數(shù)和；——換截面后的梁端彎矩。2) 活載作用下梁端剪力： 表59 活載作用下BC跨梁端剪力BC跨梁端剪力層q(kN/m)L(m)qL/2（kN）(kN)(kN)(kN)（kN）(kN)52．4042．4032．4 022．4012．40表510 活載作用下AB跨梁端剪力AB跨梁端剪力層q(kN/m)L(m)qL/2（kN）(kN)(kN)(kN)（kN）(kN)54321表511 活載作用下CD跨梁端剪力CD跨梁端剪力層q(kN/m)L(m)qL/2（kN）(kN)(kN)(kN)（kN）(kN)54321注：——梁左右兩端彎矩的代數(shù)和；——換截面后的梁端彎矩。 柱軸力和剪力：1）恒載作用下的柱軸力剪力：表512 恒載作用下的A柱軸力和剪力層截面橫梁剪力（kN）縱向荷載（kN）柱重（kN）（kN）A柱軸力（kN）A柱剪力（kN）51—12—243—34—435—56—627—78—819—910—10說明： ① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受 ② 為本層荷載產(chǎn)生的軸力③ 柱重：首層：= 其他層：=④ F5=2+(2+) ++26= F4=2+(2+)++[()(2)]+= F1=F2=F3=F4=表513 恒載作用下的B柱軸力和剪力層截面橫梁剪力（kN）縱向荷載（kN）柱重（kN）（kN）B柱軸力（kN）B柱剪力（kN）51—12—243—34—4 508. 3635—56—627—78—819—9 10—10縱向荷載：= =2+[32++()+(2+)/2= F1=F2=F3=F4=表514 恒載作用下的C柱軸力和剪力層截面橫梁剪力（kN）縱向荷載（kN）柱重（kN）（kN）C柱軸力（kN）C柱剪力（kN）51—12—243—34—4 508. 3635—56—627—78—819—9 10—10縱向荷載： = =2+[32++()+(2+)/2=F1=F2=F3=F4=表515 恒載作用下的D柱軸力和剪力層截面橫梁剪力（kN）縱向荷載（kN）柱重（kN）（kN）D柱軸力（kN）D柱剪力（kN）51—12—243—34—435—56—627—78—819—910—10說明： ① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受 ② 為本層荷載產(chǎn)生的軸力③ 柱重：首層：= 其他層：=④ F5=2+(2+) ++26= F4=2+(2+)++[()(2)]+=2）活載作用下的柱軸力: 表516 活載作用下的A柱、B柱軸力和剪力層截面V(kN)縱向荷載（kN）A柱軸力(kN)A柱剪力(kN)(kN)(kN)縱向荷載(kN)B柱軸力（kN）B柱剪力(kN)51—12—243—34—435—56—627—78—819—910—10說明： ① H柱軸力和剪力同C柱，F(xiàn)柱軸力和剪力同E柱② 縱向荷載：中柱：F5=2+2= F14=2+2=邊柱：F5=2+2+=F14=2+2+=第六章 荷載組合及最不利內(nèi)力確定 基本組合公式(1)梁端負(fù)彎矩組合： ①、梁端負(fù)彎矩組合公式:不考慮地震作用+++++考慮地震作用 +②、梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用③、梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+④、梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +（1）、不考最大彎矩對應(yīng)的軸力和剪力慮地震作用+++++考慮地震作用+（2）、最大軸力對應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用+++++考慮地震作用+（3）、最小軸力對應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用 梁的內(nèi)力組合說明：考慮抗震需要，梁端應(yīng)該先于柱端出現(xiàn)塑性絞，故對于豎向荷載下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，并相應(yīng)地增大跨中彎矩。彎矩調(diào)幅即將框架梁支座處的負(fù)彎矩乘以一個(gè)小于1的系數(shù),稱為調(diào)幅系數(shù)?？蚣芰憾素?fù)彎矩調(diào)幅實(shí)際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內(nèi)力重分布《混凝土高規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應(yīng)先調(diào)幅，再與其他荷載效應(yīng)進(jìn)行組合。～；。 支座負(fù)彎矩降低后，跨中彎矩應(yīng)加大，應(yīng)按靜力平衡條件計(jì)算調(diào)幅后梁的跨中彎矩值。這樣，在支座出現(xiàn)塑性鉸后，不會導(dǎo)致跨中截面承載力不足。梁跨中彎矩應(yīng)滿足下列要求： （61） （62）式中 、——分別為調(diào)幅后梁兩端負(fù)彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩。將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為控制截面處的彎矩?zé)o論采取何種內(nèi)力分析方法，所得到的框架梁端彎矩均為柱軸線處彎矩，截面配筋計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用構(gòu)件端部截面（柱邊緣截面）的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在內(nèi)力組合前應(yīng)將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為梁控制截面處的彎矩。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （63）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計(jì)算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。（1）AB跨梁彎矩調(diào)幅 表61 AB跨梁彎矩調(diào)幅 層數(shù)54321左端 MGKMQKMMGE跨中 MGKMQKMMGE右端 MGKMQKMMGE（2）BC跨梁彎矩調(diào)幅 表62 BC跨梁彎矩調(diào)幅 層數(shù)54321左端 MGKMQKMMGE跨中 MGKMQKMMGE右端 MGKMQKMMGEMQKMMGE跨中 MGKMQKMMGE右端 MGKMQKMGE注： ① M=MGK+ （64） ② 支座截面：MGE= （65） 跨中截面：MGE=M+[(M左+M右) （M左+M右）] （66）（1）.控制截面： 梁：梁端支座邊緣截面、跨中截面柱：上下柱端支座邊緣截面（2）.梁柱邊緣控制截面處M`、V` 的計(jì)算（重力荷載和地震荷載作用下）控制截面剪力： （67） （68） 控制截面彎矩： M`=M V` b/2 （69）(此處M為支座軸線處的彎矩，M`為控制截面的彎矩)表64 水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)54321V`b左端MM`右端MM`跨中M表65 水平地震作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力 層數(shù)54321V`b左端MM`右端MM`跨中M表66 豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處內(nèi)力層數(shù)54321bM``GKV`GKM`GKM``QKV`QKM`QKMGEV`M`GE說明：M``GK與M``QK分別為恒載和活載作用下經(jīng)過彎矩調(diào)幅后的軸線處彎矩； M`GK與V`GK 為恒載作用下控制截面處的彎矩、剪力； M`QK與V`QK 為活載作用下控制截面處的彎矩、剪力； MGE為重力荷載作用下經(jīng)過彎矩調(diào)幅后的軸線處彎矩；