【導讀】高度，標準層層高。5#、6#樓三層商業(yè)及附屬用房，框架結(jié)構(gòu)，總高。7#樓三層以下建筑，搭設(shè)高6米局部達到18m，支撐于基礎(chǔ)筏板及車庫頂板上；第一階段：跟隨結(jié)構(gòu)施工逐層向上搭設(shè)單排架至第3層，最大搭設(shè)高度18m，作為結(jié)構(gòu)施工的安全防護，用密目網(wǎng)全封閉。外挑架采用密目防塵網(wǎng)進行立面全封閉，底部采用50mm木板封。閉，施工層鋪設(shè)鋼笆腳手板進行防護。段，保證3層滿鋪腳手板。兩個獨立的系統(tǒng)，地下部分腳手架升至二層，從三層開始搭設(shè)雙排懸挑腳手架。1)外架安裝可靠牢固、外形整潔美觀。拆卸工具式標準防護欄；4)卸料平臺為標準工具式平臺，一個單元1個，備用2個。后拆除，預計拆除時間為：2018年2月。擺放時必須穩(wěn)定，不得有懸空現(xiàn)象。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿。主體結(jié)構(gòu)施工,并且高于施工面,起到安全防護作用。一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)層不超過兩層?？p的距離均不大于150。³的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。

　　

【正文】 91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數(shù)信息 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 28 雙排腳手架搭設(shè)高度為 m，立桿采用單立桿； 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內(nèi)排架距離墻長度為 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫 桿根數(shù)為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :結(jié)構(gòu)腳手架； 同時施工層數(shù) :2 層； 本工程地處河南鄭州市，基本風壓 ； 風荷載高度變化系數(shù) μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù) μs 為 ； 每米立桿承受 的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設(shè)層數(shù) :4 層； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :竹笆片腳手板擋板； 懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內(nèi)錨固段長度 m。 錨固壓點螺栓直徑 (mm):； 樓板混凝土標號 :C35； 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 29 鋼絲繩安全系數(shù)為 :； 鋼絲繩與墻距離為 (m):； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 30 m。 二、大橫桿的計算 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 :P1=； 腳手板的自 重標準值 :P2=179。 (2+1)=； 活荷載標準值 : Q=3179。 (2+1)=； 靜荷載的設(shè)計值 : q1=179。 +179。 =； 活荷載的設(shè)計值 : q2=179。 =； 圖 1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 算 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max= + 跨中最大彎距為 M1max=179。 179。 +179。 179。 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 31 =178。 m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max= 支座最大彎距為 M2max= 179。 179。 179。 179。 =178。 m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(106,106)/5080=； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ=值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： νmax=( + )/100EI 其中：靜荷載標準值 : q1= P1+P2=+=； 活荷載標準值 : q2= Q =； 最大撓度計算值為：ν=15004/(100105121900)+15004/(100105121900)= mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 根據(jù) JGJ13020xx第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下 計算小橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值： p1= 179。 =； 腳手板的自重標準值： P2=179。 179。 (2+1)=； 活荷載標準值： Q=3179。 179。 (2+1) =； 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 32 集中荷載的設(shè)計值 : P=179。 (+)+ 179。 =； 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax=ql2/8 Mqmax=179。 179。 178。 m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax=Pl/3 Mpmax=179。 178。 m ； 最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=178。 m； 最大應力計算值 σ=M / W=106/5080=； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax=5ql4/384EI 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 33 νqmax=510504/(384105121900)= mm ； 大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EI νpmax=1050(310502410502/9 ) /(72105121900)= mm； 最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按 照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 大橫桿的自重標準值 : P1=179。 179。 2/2=； 小橫桿的自重標準值 : P2=179。 ； 腳手板的自重標準值 : P3=179。 179。 ； 活荷載標準值 : Q=3179。 179。 /2=； 荷載的設(shè)計值 : R=179。 (++)+179。 =； R ，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為 NG1=[+(179。 2/2)179。 ]179。 =； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值 為 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 34 NG2= 179。 4179。 179。 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3=179。 4179。 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4=179。 179。 =； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取 值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3179。 179。 179。 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N= NG+179。 =179。 + 179。 179。 = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N39。=+=179。 +179。 =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑 結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： ω0=； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值為 : Wk= 179。 179。 179。 =； 風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= 179。 179。 179。 179。 179。178。 m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 35 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N=； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N=N39。= ； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ13020xx)表 ： k= ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ13020xx)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=159 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=(489)+； 立桿穩(wěn)定性 計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ=(489)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 連墻件的軸向力設(shè)計值應按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， 康莊 @四標 腳手架 施工方案 河北建設(shè)集團股份有限公司 36 Wk=μsω0= =； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx)墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= ； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw=179。 Wk179。 Aw=； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl=Nlw + N0= ； 連