【導讀】本工程一期工程I標段包括1#、2#、5#樓和A1區(qū)商業(yè)及地下室，根據(jù)本工程現(xiàn)場特點，裙樓及塔樓部分均采用懸挑式雙排外防護架。排腳手架及懸挑式雙排腳手架進行搭設外防護。裙房部分懸挑高度范圍詳平面附圖。組成的腳手骨架，與腳手板、防護構配件、連墻件等搭設而成。合YB242和GB/T3092標準規(guī)定，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋者不準使用。當扣件螺栓擰緊力矩達時扣件不得破壞。制作，孔徑應緊密配合，螺栓必須可靠緊固。端露出150mm的位置埋設第二道錨環(huán)。度為150mm），槽鋼的另一端向墻邊外挑的長度控制為1200mm?？刹捎脙筛鶛M向水平桿支承，但應將腳手板兩端。200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。

　　

【正文】 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ, 由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 21 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] = N/mm2； σ = (179。)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), No= kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： NLw = 179。 Wk179。 Aw = kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= kN； 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,l為內(nèi)排架距離墻的長度 , 由長細比 l/i=； A = cm2； [f]= N/mm2； 連墻件軸向力設 計值 Nf=φ179。A179。[f]=179。179。10 4179。179。10 3 = kN； Nl=Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl= kN，滿足要求 ! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓 板的錨固點， A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為 800mm，內(nèi)側腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 22 為 1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩 I = cm4，截面抵抗矩 W = cm3，截面積 A = cm2。 受腳手架集中荷載 N=179。 +179。 = kN； 水平鋼梁自重荷載 q=179。 179。 179。 = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (kN) 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 23 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= ； 截面應力 σ =M/+N/A= 179。10 6 /( 179。 )+ 179。 103 / = N/mm2； 水平支撐梁的計算強度 σ = 小于 N/mm2,滿足要求 ！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 : 水平鋼梁采用 [16a號槽鋼 ,計算公式如下 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到強度 φb = 570 179。179。179。 235 /( 179。179。) = 由于 φb 大于 ，查《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172020)附表 B，得到 φb 值為 。 經(jīng)過計算得到強度 σ = 179。10 6 /( 179。1083 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 : 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 其中 RUicosθ i為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1= 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 24 十一 、拉繩的強度計算 : 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算： 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為 RU= 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)； 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之 間的荷載不均勻系數(shù)，對 6179。 1 6179。 3 6179。 61鋼絲繩分別取、 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=,K=, 得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于 ! 十一、 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的吊環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的吊環(huán)強度計 算公式為 其中 [f] 為吊環(huán)受力的單肢抗剪強度，取 [f] = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的吊環(huán)最小直徑 D=(179。 4/179。 )1/2=。 十二、錨固段與樓板連接的計算 : 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 : 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[179。 4/(179。 50179。 2)]1/2 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 25 =； 故選擇 Φ 18mm。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。 經(jīng)計算懸挑高度為 24m各項指標均滿足要求。 后附搭設平面圖： 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 26 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 27 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 28 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 29 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 30 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 31 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 32 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 33 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 34 龍湖后工項目一期工程 I標段 懸挑式腳手架施工方案 35