壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)說明書-資料下載頁
2025-07-20 20:24本頁面
【正文】 Gshp disp(39。迭代過程中的汽輪機(jī)低壓缸耗氣量 kg/s39。) Gslp disp(39。迭代過程中的第一級(jí)再熱器耗氣量 kg/s39。) Gsrh1 disp(39。迭代過程中的第二級(jí)再熱器耗氣量 kg/s39。) Gsrh2 disp(39。迭代過程中的除氧器耗氣量 kg/s39。) Gsdea disp(39。迭代過程中的給水泵汽輪機(jī)耗氣量 kg/s39。) Gfwps disp(39。迭代過程中的給水泵給水量 kg/s39。) Gfw2 disp(39。迭代過程中的給水泵揚(yáng)程 MPa39。) Hfwp disp(39。迭代過程中的第一級(jí)低壓給水加熱器抽汽量，既1號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。) Gles1 disp(39。迭代過程中的第二級(jí)低壓給水加熱器抽汽量，既2號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。) Gles2 disp(39。迭代過程中的第三級(jí)低壓給水加熱器抽汽量，既3號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。) Gles3 disp(39。迭代過程中的第四級(jí)高壓給水加熱器抽汽量，既4號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。) Gles4 disp(39。迭代過程中的第一級(jí)高壓給水加熱器抽汽量，既6號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。) Ghes6 disp(39。迭代過程中的第二級(jí)高壓給水加熱器抽汽量，既7號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。) Ghes7 Ds2=Gfwps+Gsrh2+Gshp。 Qr2=(Ds2*(HfhHfw)+Ed*Ds2*(HsHfw))/n1。 %根據(jù)計(jì)算所得耗汽量計(jì)算反應(yīng)堆的熱功率(KW) neff2=Ne/Qr2。 %核電廠效率 z=abs(neff2neff1)enddisp(39。最終所得核電廠效率39。)neff2disp(39。最終所得反應(yīng)堆熱功率 KW39。)Qr2disp(39。最終所得蒸汽發(fā)生器總蒸汽產(chǎn)量 kg/s39。)Ds2disp(39。最終所得汽輪機(jī)高壓缸耗氣量 kg/s39。)Gshpdisp(39。最終所得汽輪機(jī)低壓缸耗氣量 kg/s39。)Gslpdisp(39。最終所得第一級(jí)再熱器耗氣量 kg/s39。)Gsrh1disp(39。最終所得第二級(jí)再熱器耗氣量 kg/s39。)Gsrh2disp(39。最終所得除氧器耗氣量 kg/s39。)Gsdeadisp(39。最終所得給水泵汽輪機(jī)耗氣量 kg/s39。)Gfwpsdisp(39。最終所得給水泵給水量 kg/s39。)Gfw2disp(39。最終所得給水泵揚(yáng)程 MPa39。)Hfwpdisp(39。最終所得第一級(jí)低壓給水加熱器抽汽量，既1號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。)Gles1disp(39。最終所得第二級(jí)低壓給水加熱器抽汽量，既2號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。)Gles2disp(39。最終所得第三級(jí)低壓給水加熱器抽汽量，既3號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。)Gles3disp(39。最終所得第四級(jí)高壓給水加熱器抽汽量，既4號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。)Gles4disp(39。最終所得第一級(jí)高壓給水加熱器抽汽量，既6號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。)Ghes6disp(39。最終所得第二級(jí)高壓給水加熱器抽汽量，既7號(hào)回?zé)崞鞒闅饬?kg/s39。)Ghes7最終運(yùn)行結(jié)果：運(yùn)行結(jié)果填入下表：表三 熱平衡計(jì)算結(jié)果匯總表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算結(jié)果12341核電廠效率ηeff%282反應(yīng)堆熱功率QRMW3蒸汽發(fā)生器總蒸汽產(chǎn)量DsKg/s4汽輪機(jī)高壓缸耗汽量GshpKg/s5汽輪機(jī)低壓缸耗汽量GslpKg/s6第一級(jí)再熱器耗汽量Gsrh1Kg/s7第二級(jí)再熱器耗汽量Gsrh2Kg/s8除氧器耗汽量GsdeaKg/s9給水泵汽輪機(jī)耗汽量GsfwpKg/s10給水泵給水量GfwKg/s11給水泵揚(yáng)程HfwpMpa 高壓缸抽汽量12第6級(jí)抽汽量Ghes6Kg/s13第7級(jí)抽汽量Ghes7Kg/s 低壓缸抽汽量 14第1級(jí)抽汽量Ghes1Kg/s15第2級(jí)抽汽量Ghes2Kg/s16第3級(jí)抽汽量Ghes3Kg/s17第4級(jí)抽汽量Ghes4Kg/s熱力系統(tǒng)圖結(jié)果分析與結(jié)論最終所得電廠的效率ηeff=%, 滿足實(shí)際壓水堆電站運(yùn)行效率范圍30~35%。在設(shè)計(jì)過程中有許多實(shí)際問題沒有考慮全面，比如沒有考慮從凝水泵到各級(jí)低壓加熱器的壓降，以及給水泵至高壓加熱器的壓降，使得給水在各級(jí)加熱器進(jìn)出口比焓與實(shí)際過程有偏差，導(dǎo)致所得各級(jí)加熱器抽汽所對(duì)應(yīng)的疏水焓與實(shí)際有偏差，從而影響抽汽壓力和干度，并對(duì)熱力計(jì)算造成影響。高、低壓缸的排汽濕度對(duì)汽輪機(jī)做功的影響挺大，高壓缸濕度增大一點(diǎn)的話，高壓缸做功的比例將增大，但排汽濕度過高會(huì)對(duì)汽輪機(jī)運(yùn)行造成不利影響。根據(jù)最佳分缸比，選取高壓缸排汽壓力為進(jìn)氣壓力的14%。采用分離再熱器可以提高汽輪機(jī)末級(jí)干度，保證了汽輪機(jī)的安全性。采用回?zé)崽岣吡穗姀S的效率，而且回?zé)峒?jí)數(shù)越高效率提到的越大，但是回?zé)峒?jí)數(shù)增加后每一級(jí)的效益投資比減小了，出于綜合考慮選擇了7級(jí)回?zé)?。在進(jìn)行給水泵汽輪機(jī)耗氣量計(jì)算時(shí)，所用的給水泵揚(yáng)程Hfwp，通過給水泵進(jìn)出口壓差所得。在求給水泵汽輪機(jī)內(nèi)蒸汽絕熱焓降Ha時(shí)，近似認(rèn)為給水泵汽輪機(jī)進(jìn)口蒸汽參數(shù)與高壓缸進(jìn)口參數(shù)相同，出口蒸汽參數(shù)與低壓缸出口參數(shù)相同。這樣做沒有考慮實(shí)際情況下管道壓差的不同，對(duì)熱力計(jì)算造成影響。在選取凝水泵出口壓力Pcwp時(shí)沒有按照除氧器運(yùn)行壓力與凝水泵出口至除氧器的阻力壓降之和求得，；此外在求給水泵出口壓力Pfwp時(shí)，也沒有按照蒸汽發(fā)生器運(yùn)行壓力與給水泵出口至蒸汽發(fā)生器的阻力壓降之和求得，這對(duì)熱力計(jì)算造成影響。沒有考慮冷凝器出口水在經(jīng)過凝水泵時(shí)的焓升以及除氧器出口水在流過給水泵時(shí)的焓升，對(duì)熱力計(jì)算也造成誤差影響。在進(jìn)行汽水分離再熱器抽汽計(jì)算時(shí)，沒有考慮第一級(jí)及第二級(jí)加熱蒸汽在汽水分離再熱器中的壓損，這對(duì)求蒸汽所對(duì)應(yīng)飽和疏水焓有影響，從而影響蒸汽消耗量，對(duì)熱力計(jì)算造成誤差。,是一個(gè)不可忽略的值，實(shí)際電廠中也不可能將污水直接排放，而是會(huì)通過一系列的處理凈化，將大部分排污水回收利用。在設(shè)計(jì)中由于對(duì)排污系統(tǒng)的參數(shù)未知，沒有考慮對(duì)排污水的凈化利用，造成電廠效率偏低。設(shè)計(jì)過程中查詢水蒸氣性質(zhì)表部分主要是查詢了水和水蒸氣參數(shù)計(jì)算程序，程序是通過擬合公式計(jì)算水蒸氣的參數(shù)，所求的參數(shù)可能與實(shí)際情況有偏差，從而影響設(shè)計(jì)精度。參考文獻(xiàn)[1] 壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)指導(dǎo)書。[2] 廣東核電培訓(xùn)中心．900MW壓水堆核電廠系統(tǒng)與設(shè)備．北京：原子能出版社，2000．[3] 彭敏?。藙?dòng)力裝置熱力分析．哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)，2003．[4]彭敏?。涸幽艹霭嫔?，2009.21
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