【正文】 ⒑4552252355⒒225⒓725⒔365⒕865 齒寬的確定由公式得：①Ⅰ軸主動(dòng)輪齒輪；②Ⅱ軸主動(dòng)輪齒輪；③Ⅲ軸主動(dòng)輪齒輪；一般一對嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比從動(dòng)輪齒寬大（5～10mm）。所以：， ，。 齒輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)通過齒輪傳動(dòng)強(qiáng)度的計(jì)算，只能確定出齒輪的主要尺寸，如齒數(shù)、模數(shù)、齒寬、螺旋角、分度圓直徑等，而齒圈、輪輻、輪轂等的結(jié)構(gòu)形式及尺寸大小，通常都由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定。當(dāng)齒頂圓直徑時(shí)，可以做成實(shí)心式結(jié)構(gòu)的齒輪。當(dāng)時(shí)，可做成腹板式結(jié)構(gòu)，再考慮到加工問題，現(xiàn)決定把齒輪12和14做成腹板式結(jié)構(gòu)。其余做成實(shí)心結(jié)構(gòu)。根據(jù)【4】圖1039（a）齒輪12和13結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算如下：①齒輪8結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算， ；；；；；，C取12cm。②齒輪12結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算。；；；；；，C取12cm。③齒輪14結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算，；；；，C取14cm。 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)⑴、帶輪的材料常用的V帶輪材料為HT150或HT200，轉(zhuǎn)速較高時(shí)可以采用鑄鋼或鋼板沖壓焊接而成，小功略時(shí)采用鑄鋁或塑料。⑵、帶輪結(jié)構(gòu)形式V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成，根據(jù)輪輻結(jié)構(gòu)的不同可以分為實(shí)心式（【4】圖814a）、腹板式（【4】圖814b）、孔板式（【4】圖814c）、橢圓輪輻式（【4】圖814d）。V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)，當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑（d為安裝帶輪的軸的直徑，mm）時(shí)?？梢圆捎脤?shí)心式，當(dāng)可以采用腹板式，時(shí)可以采用孔板式，當(dāng)時(shí)，可以采用輪輻式。 帶輪寬度：。 分度圓直徑： 。D=90mm是深溝球軸承6210軸承外徑，其他尺寸見帶輪零件圖。⑶、V帶輪的論槽V帶輪的輪槽與所選的V帶型號向?qū)?yīng)，見【4】表810. mm槽型與相對應(yīng)得A9—— V帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使V帶工作面夾角發(fā)生變化。為了使V帶的工作面與大論的輪槽工作面緊密貼合，將V帶輪輪槽的工作面得夾角做成小于。V帶安裝到輪槽中以后，一般不應(yīng)該超出帶輪外圓，也不應(yīng)該與輪槽底部接觸。為此規(guī)定了輪槽基準(zhǔn)直徑到帶輪外圓和底部的最小高度。輪槽工作表面的粗糙度為。⑷、V帶輪的技術(shù)要求鑄造、焊接或燒結(jié)的帶輪在輪緣、腹板、輪輻及輪轂上不允許有傻眼、裂縫、縮孔及氣泡；鑄造帶輪在不提高內(nèi)部應(yīng)力的前提下，允許對輪緣、凸臺(tái)、腹板及輪轂的表面缺陷進(jìn)行修補(bǔ)；轉(zhuǎn)速高于極限轉(zhuǎn)速的帶輪要做靜平衡，反之做動(dòng)平衡。其他條件參見中的規(guī)定。 片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算片式摩擦離合器目前在機(jī)床中應(yīng)用廣泛，因?yàn)樗梢栽谶\(yùn)轉(zhuǎn)中接通或脫開，具有結(jié)合平穩(wěn)、沒有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊的特點(diǎn)，部分零件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，多用于機(jī)床主傳動(dòng)。按扭矩選擇，即： 根據(jù)【15】和【14】表6320，①計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查【15】表6321得∴②摩擦盤工作面的平均直徑式中d為軸的直徑。③摩擦盤工作面的外直徑④摩擦盤工作面的內(nèi)直徑⑤摩擦盤寬度b⑥摩擦面對數(shù)m，查【15】表6317，摩擦副材料為淬火鋼，對偶材料為淬火鋼，許用壓強(qiáng)取，許用溫度120℃.∴m圓整為7.∴摩擦面片數(shù)z=7+1=8.⑦摩擦片脫開時(shí)所需的間隙，因?yàn)椴捎脻袷剿寓嘣S用傳遞轉(zhuǎn)矩因?yàn)棰釅壕o力Q⑩摩擦面壓強(qiáng)p根據(jù)【14】，因?yàn)榘惭b在箱內(nèi)，所以采取濕式。結(jié)構(gòu)形式見【14】（a）。特征參數(shù)圖號許用轉(zhuǎn)距重量/kg轉(zhuǎn)動(dòng)慣量/接合力/N脫開力/N內(nèi)部外部圖a120170100主要尺寸圖號許用轉(zhuǎn)矩DABcEFG閉式開式圖a12018321081001832604570主要尺寸圖號HJLRSa圖a85475181152656435102011 齒輪校驗(yàn)在驗(yàn)算算速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)，選相同模數(shù)中承受載荷最大，齒數(shù)最小的齒輪進(jìn)接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。這里要驗(yàn)算的是齒輪1，齒輪5，齒輪11這三個(gè)齒輪。齒輪強(qiáng)度校核：計(jì)算公式：①彎曲疲勞強(qiáng)度。②接觸疲勞強(qiáng)度 校核a變速組齒輪①彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為28的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù)⑴、 ,n=800r/min,⑵、確定動(dòng)載系數(shù)∵齒輪精度為7級，由【4】圖108查得動(dòng)載系數(shù)。由【4】使用系數(shù)。⑶、。⑷、確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù)查【4】表104，得非對稱齒向載荷分配系數(shù)； ,查【4】圖1013得⑸、確定齒間載荷分配系數(shù): 由【4】表102查的使用，由【4】表103查得齒間載荷分配系數(shù)⑹、確定載荷系數(shù): ⑺、 查【4】表 105 齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)；⑻、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力由【4】圖1020(c)查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。 【4】圖1018查得 壽命系數(shù),取疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S = ， ②接觸疲勞強(qiáng)度⑴、載荷系數(shù)K的確定：⑵、彈性影響系數(shù)的確定；查【4】表106得⑶、查【4】圖1021（d）得， 故齒輪1合適。 校核b變速組齒輪①彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為18的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù)⑴、,n=400r/min,⑵、確定動(dòng)載系數(shù)：齒輪精度為7級，由【4】圖108查得動(dòng)載系數(shù)⑶、⑷、確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù)查【4】表104，插值法得非對稱齒向載荷分配系數(shù) ,查【4】圖1013得⑸、確定齒間載荷分配系數(shù): 由【4】表102查的使用 ；由【4】表103查得齒間載荷分配系數(shù)⑹、確定動(dòng)載系數(shù): ⑺、查【4】表 105齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)、⑻、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力由【4】圖1020(c)查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。 【4】圖1018查得 壽命系數(shù),疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S = ， ②接觸疲勞強(qiáng)度⑴、載荷系數(shù)K的確定：⑵、彈性影響系數(shù)的確定；查【4】表106得⑶、查【4】圖1021（d）得， 故齒輪8合適。 校核c變速組齒輪①彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為22的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù)⑴、,n=280r/min,⑵、確定動(dòng)載系數(shù)：齒輪精度為7級，由【4】圖108查得動(dòng)載系數(shù)⑶、⑷、確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù)查【4】表104，插值法得非對稱齒向載荷分布系數(shù)， ,查【4】圖1013得⑸、確定齒間載荷分配系數(shù): 由【4】表103齒間載荷分布系數(shù)，⑹、確定荷載系數(shù): ⑺、查表 105 齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)。 ⑻、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。 【4】圖1018查得 壽命系數(shù),疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S = ， ②接觸疲勞強(qiáng)度⑴、載荷系數(shù)K的確定：⑵、彈性影響系數(shù)的確定；查【4】表106得⑶、查【4】圖1021（d）得， 故齒輪11合適。 軸承的選用與校核 各軸軸承的選用①主軸 前支承：NN3022K；中支承：NN3020K；后支撐N219E ②Ⅰ軸 離合器及齒輪處支承均用：6206。帶輪處支承：6210 ③Ⅱ軸 前支承：30207。中支承：NN3009。后支承：30207 ④Ⅲ軸 前支承：30208。后支承：30208 各軸軸承的校核⑴、Ⅰ軸軸承的校核Ⅰ軸選用的是深溝球軸承6206，, 由于該軸的轉(zhuǎn)速是定值，所以齒輪越小越靠近軸承，對軸承的要求越高。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，應(yīng)該對Ⅰ軸未端的滾子軸承進(jìn)行校核。①齒輪的直徑 ②Ⅰ軸傳遞的轉(zhuǎn)矩 ∴ ③齒輪受力 根據(jù)受力分析和受力圖可以得出軸承的徑向力為:在水平面：在水平面： ∴④因軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力，【4】表136查得載荷系數(shù)，取，則有： ⑤軸承的壽命計(jì)算:所以按軸承的受力大小計(jì)算壽命 故該軸承6206能滿足要求。⑵、其他軸的軸承校核同上，均符合要求。主軸的結(jié)構(gòu)儲(chǔ)存應(yīng)滿足使用要求和結(jié)構(gòu)要求，并能保證主軸組件具有較好的工作性能。主軸結(jié)構(gòu)尺寸的影響因素比較復(fù)雜，目前尚難于用計(jì)算法準(zhǔn)確定出。通常，根據(jù)使用要求和結(jié)構(gòu)要求，進(jìn)行同型號筒規(guī)格機(jī)床的類比分析，先初步選定尺寸，然后通過結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定下來，最后在進(jìn)行必要的驗(yàn)算或試驗(yàn)，如不能滿足要求可重新修改尺寸，直到滿意為直。 主軸上的結(jié)構(gòu)尺寸雖然很多，但起決定作用的尺寸是：外徑D、孔徑d、懸伸量a和支撐跨距L。 主軸的基本尺寸確定 外徑尺寸D主軸的外徑尺寸，關(guān)鍵是主軸前軸頸的（前支撐處）的直徑。選定后，其他部位的外徑可隨之而定。一般是通過筒規(guī)格的機(jī)床類比分析加以確定。320mm車床，P=【1】表313，前軸頸應(yīng),初選,后軸頸取。 主軸孔徑d中型臥式車床的主軸孔徑，已由d=48mm,增大到d=6080mm,當(dāng)主軸外徑一定時(shí)，增大孔徑受到一下條件的限制，結(jié)構(gòu)限制；對于軸徑尺寸由前向后遞減的主軸，應(yīng)特別注意主軸后軸頸處的壁厚不允許過薄，對于中型機(jī)床的主軸，后軸頸的直徑與孔徑之差不要小于，主軸尾端最薄處的直徑不要小于。剛度限制；孔徑增大會(huì)削弱主軸的剛度，由材料力學(xué)知，主軸軸端部的剛度與截面慣性矩成正比，即：式中：據(jù)上式可得出主軸孔徑對偶剛度影響的 ，有圖可見，當(dāng)時(shí)，說明空心主軸的剛度降低較小。當(dāng)時(shí)，空心主軸剛度降低了24%，因此為了避免過多削弱主軸的剛度，一般取。主軸孔徑d確定后，可根據(jù)主軸的使用及加工要求選擇錐孔的錐度。錐孔僅用于定心時(shí)，則錐孔應(yīng)大些，若錐孔除用于定心，還要求自鎖，借以傳遞轉(zhuǎn)矩時(shí)，錐度應(yīng)小些，我這里選用莫氏六號錐孔。初步設(shè)定主軸孔徑d=60mm。 主軸懸伸量a主軸懸伸量的大小往往收結(jié)構(gòu)限制，主要取決于主軸端部的結(jié)構(gòu)形式及尺寸、刀具或夾具的安裝方式、前軸承的類型及配置、潤滑與密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸等。主軸設(shè)計(jì)時(shí)，在滿足結(jié)構(gòu)的前提下，應(yīng)最大限度的縮短主軸懸伸量a。根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長度。 支撐跨距L支撐跨距L，當(dāng)前，多數(shù)機(jī)床的主軸采用前后兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡單，制造、裝配方便，容易保證精度，但是，由于兩支撐主軸的最佳支距一般較短，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)難于實(shí)現(xiàn)，故采用三支撐結(jié)構(gòu)。如圖所示，三支撐主軸的前中支距，對主軸組件剛度和抗震性的影響，要比前后支距地影響大得多，因此，需要合理確定。為了使主軸組件獲得很高的剛度可抗震性，前中之距可按兩支撐主軸的最佳只距來選取。 由于三支撐的前后支距對主軸組件的性能影響較小，可根據(jù)結(jié)構(gòu)情況適當(dāng)確定。如果為了提高主軸的工作平穩(wěn)性，前后支距可適當(dāng)加大，如取。采用三支撐結(jié)構(gòu)時(shí)，一般不應(yīng)該把三個(gè)支撐處的軸承同時(shí)預(yù)緊，否則因箱孔及有關(guān)零件的制造誤差，會(huì)造成無法裝配或影響正常運(yùn)作。因此為了保證主軸組件的剛度和旋轉(zhuǎn)精度，在三支撐中，其中兩個(gè)支撐需要預(yù)緊，稱為緊支撐；另外一個(gè)支撐必須具有較大的間隙，即處于“浮動(dòng)”狀態(tài)，稱為松支撐，顯然，其中一個(gè)緊支撐必須是前支撐，否則前支撐即使存有微小間隙，也會(huì)使主軸組件的動(dòng)態(tài)特性大為降低。試驗(yàn)表明，前中支撐為緊支撐、后支撐位松支撐，要比前后支撐位緊支撐、中支撐為松支撐的結(jié)構(gòu)靜態(tài)特性顯著提高。 主軸最佳跨距的確定⑴、考慮機(jī)械效率，主軸最大輸出轉(zhuǎn)距.床身上最大加工直徑約為最大回轉(zhuǎn)直徑的50到60%,即加工工件直徑取為160mm,.2 、計(jì)算切削力 前后支撐力分別設(shè)為,.⑶、軸承剛度的計(jì)算根據(jù)【20】式（61）有：查【20】表611得軸承根子有效長度、球數(shù)和列數(shù)：再帶入剛度公式：；⑷、主軸當(dāng)量直徑；⑸、主軸慣性矩；⑹、計(jì)算最佳跨距設(shè)：查【5】（314）；式中∴∴式中： 主軸剛度驗(yàn)算機(jī)床在切削加工過程中，主軸的負(fù)荷較重，而允許的變形由很小，因此決定主軸結(jié)構(gòu)尺寸的主要因素是它的變形大小。對于普通機(jī)床的主軸，一般只進(jìn)行剛度驗(yàn)算。通常能滿足剛度要求的主軸，也能滿足強(qiáng)度要求。只有重載荷的機(jī)床的主軸才進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對于高速主軸，還要進(jìn)行臨界轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算，以免發(fā)生共振。 一彎曲變形為主的機(jī)床主軸(如車床、銑床)，需要進(jìn)行彎曲剛度驗(yàn)算，以扭轉(zhuǎn)變形為主的機(jī)床（如鉆床），需要進(jìn)行扭轉(zhuǎn)剛度驗(yàn)算。當(dāng)前主軸組件剛度驗(yàn)算方法較多，沒能統(tǒng)一，還屬近似計(jì)算，剛度的允許值也未做規(guī)定?？紤]動(dòng)態(tài)因素的計(jì)算方法，如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動(dòng)條件來確定主軸組件剛度，計(jì)算較為復(fù)雜?，F(xiàn)在仍多用靜態(tài)計(jì)算法，計(jì)算簡單，也較適用。主軸彎曲剛度的驗(yàn)算；驗(yàn)算內(nèi)容有兩項(xiàng)：其一，驗(yàn)算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角，是否滿足軸承正常工作的要求；其二，驗(yàn)算主軸懸伸端處的變形位移y，是否滿足加工精度的要求。對于粗加工機(jī)床需要驗(yàn)算、y值；對于精加工或半精加工機(jī)床值需驗(yàn)算y值；對于可進(jìn)行粗加工由能進(jìn)行半精的機(jī)床（如臥式車床），需要驗(yàn)算值，同時(shí)還需要按不同加工條件驗(yàn)算y值。支撐主軸組件的剛度驗(yàn)算，可按兩支撐結(jié)構(gòu)近似計(jì)算。如前后支撐為緊支撐、中間支撐位松支撐，可舍棄中間支撐不計(jì)（因軸承間隙較大，主要起阻尼作用，對剛度影響較小）；若前中支撐位緊支撐、后支撐為松支撐時(shí)，可將前中支距當(dāng)做兩支撐的之距計(jì)算，中后支撐段主軸不計(jì)。 主軸前支撐轉(zhuǎn)角的驗(yàn)算機(jī)床粗加工時(shí)，主軸的變形最大，主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角有可能超過允許值，故應(yīng)驗(yàn)算此處的轉(zhuǎn)角。因主軸中(后)支撐的變形一般較小，故可不必計(jì)算。主軸在某一平面內(nèi)的受力情況如圖在近似計(jì)算中可不計(jì)軸承變形的影響，則該平面內(nèi)主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角用下式計(jì)算；切削力的作用點(diǎn)到主軸前支承支承的距離S=a+W，對于普通車床，W=，（H是車床中心高，設(shè)H=200mm)。 則：當(dāng)量切削力的計(jì)算：主軸慣性矩；式中：∴∵∴主軸前支撐轉(zhuǎn)角滿足要求。 主軸前端位移的驗(yàn)算計(jì)算C點(diǎn)撓度⑴、當(dāng)量切削力F的計(jì)算,見上文。⑵、驅(qū)動(dòng)力Q的計(jì)算其中：所以 ⑶、軸承剛度的計(jì)算 ⑷、確定彈性模量E、慣性距I、和長度a、b、s。 ①軸的材產(chǎn)選用40Cr， ②主軸的慣性距I為： 主軸C段的慣性距Ic可近似地算： ④根據(jù)齒輪、軸承寬度以及結(jié)構(gòu)需要，取b=54mm⑸、只考慮F力作用在主軸前端時(shí)軸端的位移，∴ ⑹、只考慮驅(qū)動(dòng)力Q作用在主軸兩支撐間時(shí)，軸端的位移；∴⑺、求主軸前端C點(diǎn)的終合撓度綜合撓度；又；因?yàn)?，所以此軸滿足要求。 經(jīng)過將近兩周的努力，我終于將機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)做完了。在這次課程設(shè)計(jì)過程中，我遇到了許多困難，一遍又一遍的計(jì)算，一次又一次的設(shè)計(jì)方案修改這都暴露出了前期我在這方面的知識(shí)欠缺和經(jīng)驗(yàn)不足。加上我對CAD這一軟件不熟悉，很多東西是現(xiàn)學(xué)現(xiàn)用，更是耗費(fèi)了大量的時(shí)間。在此期間,我得到了許多同學(xué)的幫助，在此我要向他們表示最誠摯的謝意。 盡管這次課程設(shè)計(jì)的時(shí)間是漫長的,過程是曲折的,中間我甚至有過照抄別人的想法，但是當(dāng)我看到我書本上寫著的老師的名字時(shí)，我就立刻打消了這種念頭。班主任湯老師平時(shí)對我的耐心教導(dǎo)歷歷在目。還有父母對我的殷切期望，我怎么可以辜負(fù)我最敬愛的父母和老師對我的厚望呢？雖然我身為班干部，平時(shí)事情很多很雜，但是我一直堅(jiān)持自己動(dòng)手，設(shè)計(jì)出屬于自己的東西。這些日子很累，真的，沒有時(shí)間吃一次好的，沒有睡過一次安穩(wěn)的覺。但是我的收獲很大。對制圖有了更進(jìn)一步的掌握；Auto CAD 、Word這些工具軟件，熟練掌握也是必需的。對我來說,收獲最大的是方法和能力。那些分析和解決問題的方法與能力。在整個(gè)過程中,我發(fā)現(xiàn)像我們這些學(xué)生最最缺少的是經(jīng)驗(yàn),沒有感性的認(rèn)識(shí),空有課本上少得可憐的理論知識(shí),有些東西甚至與實(shí)際脫節(jié)。我們的想法可以是天馬行空，但是不知道要怎么樣才可以把它變成實(shí)體，變成對人類有貢獻(xiàn)的機(jī)器?？傮w來說,我覺得做這種類型的課程設(shè)計(jì)對我們的幫助非常大的,它需要我們將學(xué)過的相關(guān)知識(shí)都系統(tǒng)地聯(lián)系起來,從中暴露出自身的不足,以待改進(jìn)。有時(shí)候,一個(gè)人的力量是有限的,這就需要我們發(fā)揚(yáng)團(tuán)隊(duì)精神，大家相互學(xué)習(xí)，共同進(jìn)步。一個(gè)人的力量是有限，一個(gè)團(tuán)隊(duì)的力量才是無限的。虛心學(xué)習(xí)前輩和同學(xué)的長處，努力克服自己的缺點(diǎn)，這樣我們的作品才會(huì)更完美!再次感謝我的父母，是你們給了我生命和學(xué)習(xí)的機(jī)會(huì)！感謝我的老師，是你們教給我知識(shí)，給我攀登知識(shí)高峰的繩索，教育我如何為人處世！感謝我的同學(xué)，你們的幫助讓我知道人生真情難尋，不管什么時(shí)候都不是某個(gè)人在孤軍奮戰(zhàn)，而是我們一起共進(jìn)退。相信我們可以做得更好，為建設(shè)祖國的美好明天做出應(yīng)有的貢獻(xiàn)！參考資料：【1】 《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)》 馮辛安等著 機(jī)械工業(yè)出版社【2】 《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》 陳立德編 高等教育出版社【3】 《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)》 陳立德編 高等教育出版社【4】 《現(xiàn)代實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊》（上下冊） 機(jī)械工業(yè)出版社【5】 《金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)》 戴曙著 機(jī)械工業(yè)出版社49