【正文】 按框架、框架一剪力墻、框架一核心簡結構類型確定房屋高度、結構構件的抗震等級等，并應按相應的抗震等級進行承載力計算并采取相應的構造措施?，F(xiàn)澆預應力混凝土空心樓蓋結構中扁梁的應用可按照行業(yè)標準《預應力混凝土結構抗震設計規(guī)程》JGJ 140－2004第4．2．7條、第4．2．8條、第4．2．9條的規(guī)定執(zhí)行。 扁梁不用于一級抗震等級的框架結構，但可用于框架一剪力墻、框架一核心筒結構中的一級抗震等級的框架。 4．2．3“荷載效應組合設計值”為現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009中規(guī)定的稱謂，在現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB 50011中則稱為“地震作用效應和其他荷載效應的基本組合”，又稱“結構構件內力組合的設計值”。 確定接板豎向永久荷載時，應考慮內模重量。 4．2．4線彈性分析方法包括本規(guī)程第4．4節(jié)、第4．5節(jié)、第4．6節(jié)規(guī)定的分析方法及有限元法、有限差分法。 4．2．4．2．6對樓蓋布置規(guī)則的情況，本規(guī)程按邊支承板樓蓋、柱支承板樓蓋推薦了計算方法。鑒于有限元技術已較成熟，對于大多數空心樓蓋結構（特別是樓蓋布置不規(guī)則時），均可采用有限元計算程序進行計算。 邊支承板樓蓋結構的內力分析包括樓板的內力分析和樓板周邊支承構件的內力分析。 直接設計法和等代框架法是雙向極樓蓋結構內力分析的常用方法，在國外多本規(guī)范中已有詳細規(guī)定，我國現(xiàn)行的國家、行業(yè)標準中也對這兩種方法用于（無梁）板柱結構內力分析做出了相應規(guī)定。本規(guī)程在綜合分析的基礎上，規(guī)定了這兩種方法可用于柱支承板樓蓋結構的內力分析，并較詳細闡述了這兩種方法。 對于往支承板樓蓋結構，本規(guī)程推薦的方法中，第4．6節(jié)規(guī)定的方法可用于水平荷載、地震作用下樓蓋結構的內力分析；在豎向均市荷載作用下，第4．4節(jié)～第4．6節(jié)的內力分析方法均可采用。同時承受豎向荷載、水平荷載和地震作用的結構，應按豎向和水平荷載（作用）分別計算，并按本規(guī)程第5．1．3條的規(guī)定進行組合。 本規(guī)程第4．4節(jié)~第4．6節(jié)的內力分析方法所適用的區(qū)格板宜為矩形，且承受豎向均市荷載、無較大的開洞。對于一般的集中荷載，可等效成均布荷載進行內力分析并設置適當的構造配筋；對于較大集中荷載或較大開洞的情況，應單獨處理或采用其他分析方法。 現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋結構的內力分析，也可以采用滿足平衡和幾何協(xié)調條件的其他方法設計，但要求該方法可使板的所有部位均滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設計要求。 4．2．4．2．8彎矩調幅可使樓板配筋合理分布，使樓板承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設計較接近實際受力狀況。對考慮彎矩調幅的結構構件，尚應滿足正常使用極限狀態(tài)驗算的要求或采取有效的構造措施。 對于配置冷加工鋼筋的樓板，彎距調幅應符合相應規(guī)程的規(guī)定。 柱支承板樓蓋的彎矩調幅僅針對豎向均市荷載，截面設計彎矩可由調幅后的豎向荷載的彎矩與水平作用的彎矩相組合得到。 4．3邊交承板內力分析 4．3．1本條第2款定義了邊支承板的支承條件，其余情況均為柱支承板。 當支承滿足第1款或第2款的要求時，該區(qū)格板可按豎向剛性支承考慮，計算中可忽略周邊支承的豎向變形，根據相鄰區(qū)格板的荷載差別和支承的轉動能力，區(qū)格板可按嵌固支承、簡支支承或介于兩者之間的彈性支承考慮。第1款規(guī)定的墻包括現(xiàn)澆混凝土墻和砌體墻。 當內區(qū)格板的周邊現(xiàn)澆框架梁在荷載作用下的豎向變形較小時，樓板內力按周邊豎向柔性支承與按周邊豎向剛性支承的結果差異不大，為簡化計算，可近似按豎向剛性支承考慮。 4．3．2當長邊與短邊長度之比在2~3之間時，可按短邊方向受力的單向板計算，但沿長邊方向應布置足夠數量的構造鋼筋。 4．3．3空心樓板中的筒芯布置符合本規(guī)程規(guī)定時，理論分析和試驗研究均表明，空心樓板順筒、橫街兩個方向的彈性剛度相差不超過10％，可忽略樓板的各向異性，取與普通實心樓板相同的內力分析方法。 4．4擬梁法 4．4．1擬梁法是忽略了擬梁之間剪切和扭轉影響的簡化計算方法。對承受豎向均布荷載的多區(qū)格柱支承板樓蓋采用擬梁法進行內力分析時，應根據樓蓋的具體情況，選取包括邊區(qū)格在內的多個區(qū)格，并取擬梁為連續(xù)梁進行分析。每區(qū)格內擬梁的數量應根據樓蓋形式和計算要求確定，在同一方向上不宜少于5個。 擬梁的截面剛度應根據本規(guī)程第4．4．2條的規(guī)定確定，并應確定合理的程序輸入截面和折算荷載。按擬梁法的內力分析結果進行承載力計算時，應取空心樓板的實際截面。 4．4．2擬梁的抗彎剛度可取擬梁所代表的樓板范圍內各區(qū)域的抗彎剛度之和。 當內模為簡芯時，按本規(guī)程圖1（a）的規(guī)定，順筒方向為簡芯軸線的方向，橫筒方向則為與之垂直的方向。理論分析和試驗研究均表明空心樓板兩個方向的彈性剛度差異不超過10％，兩個方向彈性剛度比主要與簡芯直徑和板厚的比值相關。由于擬梁法同時考慮空心樓板的兩個計算方向，樓板兩個方向彈性剛度的差異對計算結果有一定的影響，本條第2款給出了板項厚度和板底厚度相等、簡芯均勻布置時擬梁的截面抗彎剛度的計算公式，其中系數y是根據常用外徑（不大于500mm）簡芯的空心樓板進行有限元分析后給出的近似取值。公式中順筒方向、橫簡方向的擬梁寬度SS2。為擬梁所代表空心樓板的實際寬度，不是程序輸人截面的寬度。當板項厚度、板底厚度不等時，順筒和橫筒方向樓板抗彎剛度可根據簡芯的實際位置計算。 4．5直接設計法 4．5．1直接設計法參考了美國 ACI318規(guī)范的有關規(guī)定。直接設計法的分析原理與本規(guī)程第4．6節(jié)的等代框架法相同，是基于理論分析與試驗校校給出的簡化方法。如滿足本條的限制條件，直接設計法可方便地應用于承受豎向均市荷載的鋼筋混凝土柱支承板樓蓋的內力分析。 限制條件主要是為了保證樓蓋與直接設計法彎矩分配系數的計算條件基本相符，避免造成較大的誤差。第2款中區(qū)格的長寬、第3款中的跨度，均指柱軸線到柱軸線的距離。第1款的限制條件，主要是由于兩跨樓蓋的中間支座負彎矩值偏大；第2款、第6款的限制條件都是為保證樓板的雙向受力；第3款的限制條件是為滿足縱向受力鋼筋切斷點的構造要求；第4款的限制條件具體如圖2所示，按此規(guī)定，柱子在規(guī)則柱網的累積總偏移不應超過偏心方向跨度的20％。 ll2分別為計算方向、垂直于計算方向的軸線到軸線跨度。直接設計法按樓蓋縱橫兩個方向分別計算，如圖2，當X方向為計算方向時，則X方向的跨度為ly方向的跨度為l；當y方向為計算方向時，則y方向的跨度為lx方向的跨度為l2。當內模為簡芯時，空心樓板順筒方向、橫筒方向都可能成為直接設計法的計算方向。 無梁的柱支承實心板樓蓋的α等于0，帶梁的柱支承實心板 樓蓋的α大于0。對于現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋，α的計算如圖3：無梁的柱支承板樓蓋〔圖3（a）〕，梁抗彎慣性矩Ib按本規(guī)程第4．5．8條規(guī)定的柱軸線樓板實心區(qū)域計算，樓板的抗彎慣性矩Is取整個計算板帶實際截面計算；帶梁的柱支承板樓蓋〔圖3（b）〕，Ib按本規(guī)程第4．5．8條規(guī)定的T形（或倒L形）截面計算，Is取不包括梁在樓板上、下凸出部分的計算板帶實際截面計算。由以上分析可知，空心樓蓋的α計算值總是大于結構平面輪廓尺寸相同的實心樓蓋，無梁的柱支承板空心樓蓋的α總是大于0。 如通過計算分析可證明直接設計法在其他情況下仍滿足平衡條件和幾何協(xié)調條件，并保證安全性和適用性，則可不受本條的限制。 4．5．2直接設計法的計算板帶以區(qū)格板中心線為界，板帶往軸線 上若有梁，也應包括在內。凈跨指區(qū)格板內柱（柱帽或墻）側面之間距離，當柱（柱帽）截面為圓形或規(guī)則多邊形時可按等面積的方形支座處理，圖4列出了幾種常見的形式。 4．5．3負彎矩的控制截面為按凈跨考慮的支座側面，對圓形或規(guī)則多邊形支座按等面積方形支座考慮，同第4．5．2條條文說明。正彎矩的控制截面為跨中。 表4．5．3中系數的取值原則為正彎矩、內支座負彎矩取變化范圍的上限，外支座負彎矩取變化范圍的下限，因為多數情況下外支座負彎矩配筋的裕量較大，這個原則有利于保證各截面均具有可靠的承載力。 表4．5．3中的端跨支座約束條件如圖5所示：（a）外邊緣擱置在砌體墻上；（b）各支座處均有梁的柱支承板；（c）各支座處均無梁的柱支承板；（d）僅有邊梁的柱支承板；（e）外邊緣為剪力墻的情況。 4．5．4對于承受豎向均市荷載的柱支承板，設計時可認為控制截面彎矩分別在柱上板帶和跨中板帶內均勻分布。表4．5．4中分配系數為柱上板帶承受彎矩在計算板帶中的比值。分配系數為1．00的情況，表示計算板帶在此截面的彎矩均由柱上板帶承擔，跨中板帶按最小配筋率配筋即可。 本條規(guī)定的分配系數主要取決于μ1βt兩個參數，具體系數可通過表中數值線性插值得到。根據本規(guī)程第 4． 5． l條的規(guī)定，空心樓蓋的μ1均大于0，給出μ1=0的數值僅為線性插值計算方便。對帶梁的柱支承板樓蓋，在板厚不變的情況下，梁截面尺寸越大則利的數值越大，柱上板帶的剛度也越大，分配的彎短也更多。 計算βt時，混凝土剪變模量按國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB 50010－2002取為彈性模量的 0．4倍。β反映端支座處邊梁對板的約束程度，它對端跨的板帶彎矩分配影響較大：βt較小時，端跨的跨中板帶所承受彎矩小，彎矩主要由柱上板帶承擔；βt較大時，柱上板帶與跨中板帶所承受的彎矩差別小一些。對邊梁，βt等于0表示跨中板帶和柱之間沒有彎矩連系，如板在端支座處擱置在砌體磚墻上；βt大于2則邊梁抗扭接近剛性，計算板帶橫向的彎矩分配也與內支座相同。 4．5．5計算板帶中不由柱上板帶承受的彎矩設計值應按寬度的比例分配給兩個半個跨中板帶。對于與支承在墻上的柱上板帶相鄰的跨中板帶，由于墻的截面剛度較大，則與墻相鄰的半個跨中板帶從計算板帶中分配到的彎矩較少，為保證跨中板帶具有足夠的承載能力，要求整個跨中板帶承受另一個半個跨中板帶彎矩設計值的2倍。 4．5．6對帶梁的柱上板帶，彎矩除分配給梁外，其余彎矩由柱上板帶的板承擔。梁除承受柱上板帶分配的彎矩外，還應承受直接作用在梁上的集中荷載和線荷載產生的彎矩，線荷載應包括梁在板上、下凸出部分的自重。 4．5．7由于表4．5．3中的系數對端支座負彎矩取變化范圍的下限，為保證板和邊柱間具有足夠的受沖切承載力，本條中取邊柱由節(jié)點受剪承擔的不平衡彎矩為0．3M0。 4．5．8對帶梁的柱支承板，結構分析時梁周邊的部分扳應作為其翼緣共同受力。對邊梁，抗彎慣性矩計算截面為倒L形，截面翼緣寬度為bb+hw；對中間梁，抗彎慣性矩計算截面為T形，截面翼線寬度為bb十2hw，其中bb為梁寬度。 對無梁的柱支承板，由于空心樓板的剛度小于實心樓板，樓板空心區(qū)域按剛度相等的原則等效成實心樓板后，此時無梁的柱支承極可等效為實心帶梁的柱支承板（如圖6）。由此，本規(guī)程規(guī)定無梁的柱支承板中，梁的抗彎慣性矩可按柱軸線樓板實心區(qū)域確定。對非抗震設計，柱軸線樓板實心區(qū)域按本規(guī)程第6．3．1條第1款確定；對抗震設計，柱軸線樓板實心區(qū)域即為暗梁。 4．5．9計算It時矩形的劃分方法以使It最大為原則。梁抗扭慣性矩計算時，應取扣除內模后的實際截面。當內模為簡芯時，可按簡芯外接正方形扣除。 4．5．10本條規(guī)定的是計算板帶中樓板的抗彎慣性矩，不包括柱軸線上梁在樓板上、下凸出的部分。 當內模為筒芯時，首先要確定計算方向是順街方向還是橫筒方向，然后可按本條的規(guī)定確定計算方向、垂直于計算方向樓板抗彎慣性矩。本條給出的順筒方向、橫筒方向樓板抗彎慣性矩的計算公式均由樓板實心區(qū)域和樓板空心區(qū)域兩部分組成，實心區(qū)域、空心區(qū)域的劃分詳見圖6。采用直接設計法進行內力分析時按縱橫兩個方向分別計算，空心樓板兩個方向抗彎慣性矩的差異對于計算結果影響較小。為簡化計算，條文計算公式中樓板空心區(qū)域兩個方向單位寬度范圍內的截面抗彎慣性短取為相等，均按順筒方向確定。 4．6等代框架法 4．6．1對于不滿足本規(guī)程第4．5．1條限制條件的承受豎向均布荷載的柱支承板樓蓋和承受水平荷載、地震作用的柱支承板樓蓋，可采用等代框架法進行內力分析。 在豎向均布荷載作用下，每個計算方向的等代框架均為以柱軸線為中心的連續(xù)框架，等代框架由連續(xù)梁和多個柱組成。等代框架梁的寬度為柱軸線兩側區(qū)格板中心線的距離〔圖7（a）〕，與本規(guī)程第4．5．2條規(guī)定的直接設計法計算板帶寬度相同，此區(qū)域內的梁也包括在等代框架梁之內。每層樓蓋及與其相連柱可單獨進行分析，并假定往與上、下層的樓蓋固接。 在水平荷載、地震作用下，用來計算地震作用的重力荷載代表值應取整個樓蓋內的樓蓋自重標準值和可變荷載組合值之和，且應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB 50011的有關規(guī)定。此時等代框架不能取一層的框架，而應取從結構的底層到頂層所有的樓蓋和柱組成的框架。等代框架梁的寬度bb2按圖7（b）所示，并按下式計算： 當不符合第4款的規(guī)定時，須考慮可變荷載的不利布置。 4．6．2由于等代框架梁剛度的變化對等代框架法計算結果的影響較小，故豎向均布荷載作用下等代框架梁抗彎慣性矩的計算原則與本規(guī)程第4．5．10條相同。本條與第4．5．10條的主要區(qū)別是軸線上樓板實心部分的慣性矩計算不同，第4．5．10條僅指樓板，而本條包括梁。對無梁的柱支承板，本條的公式與第4．5．10條相同。 4．6．3水平荷載、地震作用下等代框架梁計算寬度與豎向荷載下不同。 4．6．4～4．6．6豎向荷載作用下，等代框架柱由柱及柱兩側橫向構件組成。等代框架柱的柔度為柱柔度和柱兩側橫向構件柔度之和，構件的轉動剛度與柔度互為倒數，由此可確定等代框架柱轉動剛度K(ce)的計算公式。對無柱帽且無梁的柱支承板樓蓋結構，柱的轉動剛度可取從此公式為近似計算公