【正文】 件為一個檢驗批。 7．2．2當所抽取的20件內模試件的尺寸偏差符合本規(guī)程第3章規(guī)定的合格點率不小于80％，且沒有嚴重超差時，該檢驗批的尺寸偏差可判為合格。 如某檢驗項目不符合要求，應再隨機抽取3件內模試件對該檢驗項目進行檢驗。 7．2．5如有特殊需要，還可根據相應要求進行專項性能的抽樣檢驗，檢驗方案可由各方協商確定。 7．3．3內模在運輸、堆放及裝卸過程中應小心輕放，嚴禁甩扔。 7．3．5施工中筒芯需要接長時，可將筒芯直接對接；對需要截斷的筒芯，截斷后應采取有效的封堵措施。內?？垢〖夹g措施應在檢查確認內模位置、間距符合要求后施行。在管線集中處，可采取換用小尺寸內模等措施避讓。 7．3．12在內模安裝和混凝土澆筑前，應鋪設架空馬道，嚴禁將施工機具直接放置在內模上。 7．3．14混凝土澆筑宜采用泵送施工，并一次澆筑成型。 7．4空心樓蓋結構質顯驗收 7．4．1現澆混凝土空心樓蓋結構用鋼筋、水泥、砂、石、外加劑、礦物摻合料、水等原材料的進場檢驗，應按現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB 50204的有關規(guī)定執(zhí)行。 附錄A 內模進場檢驗方法 A．O．1簡芯的尺寸偏差應按表A．0．1進行檢驗，尺寸量測應精確至1mm。 A．0．4筒芯的徑向抗壓荷載應按下列方法進行檢驗（圖A．0．4）： 1取長度為1000mm的自然干燥狀態(tài)試件，放置在平板上。 A．0．5箱體抗壓荷載應按下列方法進行檢驗： 1取自然干燥狀態(tài)箱體試件，水平放置在平板上。 A．0．6內模進場驗收可按表A．0．6－1和表A．0．62記錄。 2）表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應”；反面詞采用“不應”或“不得”?，F澆混凝土空心樓蓋結構已廣泛應用于商場、辦公樓、圖書館、教學樓、停車接、住宅等建筑中。本規(guī)程規(guī)定的內模僅作為非抽芯成孔物使用，不參與結構受力，但設計樓板時應考慮內模的重量。薄壁簡芯、薄壁箱體作為現澆混凝土空心樓蓋的內模已有較多的試驗研究成果和工程實踐經驗。制定合理的設計和施工方案、做好技術交底以及嚴格執(zhí)行質量檢查和驗收制度具有重要意義。其他較常用和重要的術語在相關標準中已有規(guī)定，此處不再重復。 空心率分面積空心率和體積空心率兩種。 放置內模后樓板涉及的幾何尺寸較多，圖1給出了埋置簡芯和箱體內模的空心樓板示意。列出的符號考慮了本規(guī)程內容表達的需要。內模中各種有害物質的含量不應超過相關標準對結構混凝土的規(guī)定。 3．1．3本規(guī)程將內模按形狀分為筒形、箱形兩種，每種又可分為空心、實心兩種形式。本條列舉了常用簡芯的外徑和長度尺寸，主要考慮了簡芯的標準化生產。簡芯長度不宜過大，分段制作、分段安裝有利于在施工過程中避免損壞。簡芯制作時，應采取可靠措施保證封極與簡壁連接牢固，不致在運輸、吊運、安裝和混凝土澆筑時松動甚至脫落。 3．2．3本條規(guī)定了簡芯的尺寸偏差。 為便于簡芯產品的標準化生產和設計選用，重量按常用外徑分成3檔。當邊長大于600mm時，在箱體中部設置豎向孔洞可有效保證箱體下部混凝土澆搗密實。箱體壁厚應符合產品標準的要求?；炷烈子趬核榈牟课粦O置局部加強的約束鋼筋（包括箍筋及縱向構造鋼筋）。對不同的支承形式，可按本規(guī)程的規(guī)定采用不同的計算分析方法和構造措施。對于邊支承雙向板，簡芯直沿短邊方向布置；對無梁的柱支承板，筒芯直沿長邊方向布置；對帶梁的柱支承板，可根據實際受力情況確定。 4．1．6樓板的空心截面不利于承受較大的集中荷載。 對于采用現澆空心樓蓋的框架、剪力墻、框架一剪力墻、框架一核心筒、板柱一剪力墻、板柱一框架等結構，抗震設計時結構布置、房屋高度、結構構件的抗震等級以及框架一剪力墻、框架一核心筒、板柱一剪力墻、板柱一框架結構中的框架部分、板往部分承擔地震作用的比例應符合國家現行標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB 5001《預應力混凝土結構抗震設計規(guī)程》JGJ 140的有關規(guī)定。現澆預應力混凝土空心樓蓋結構中扁梁的應用可按照行業(yè)標準《預應力混凝土結構抗震設計規(guī)程》JGJ 140－2004第4．2．7條、第4．2．8條、第4．2．9條的規(guī)定執(zhí)行。 4．2．4線彈性分析方法包括本規(guī)程第4．4節(jié)、第4．5節(jié)、第4．6節(jié)規(guī)定的分析方法及有限元法、有限差分法。 直接設計法和等代框架法是雙向極樓蓋結構內力分析的常用方法，在國外多本規(guī)范中已有詳細規(guī)定，我國現行的國家、行業(yè)標準中也對這兩種方法用于（無梁）板柱結構內力分析做出了相應規(guī)定。 本規(guī)程第4．4節(jié)~第4．6節(jié)的內力分析方法所適用的區(qū)格板宜為矩形，且承受豎向均市荷載、無較大的開洞。對考慮彎矩調幅的結構構件，尚應滿足正常使用極限狀態(tài)驗算的要求或采取有效的構造措施。 當支承滿足第1款或第2款的要求時，該區(qū)格板可按豎向剛性支承考慮，計算中可忽略周邊支承的豎向變形，根據相鄰區(qū)格板的荷載差別和支承的轉動能力，區(qū)格板可按嵌固支承、簡支支承或介于兩者之間的彈性支承考慮。 4．3．3空心樓板中的筒芯布置符合本規(guī)程規(guī)定時，理論分析和試驗研究均表明，空心樓板順筒、橫街兩個方向的彈性剛度相差不超過10％，可忽略樓板的各向異性，取與普通實心樓板相同的內力分析方法。 擬梁的截面剛度應根據本規(guī)程第4．4．2條的規(guī)定確定，并應確定合理的程序輸入截面和折算荷載。理論分析和試驗研究均表明空心樓板兩個方向的彈性剛度差異不超過10％，兩個方向彈性剛度比主要與簡芯直徑和板厚的比值相關。當板項厚度、板底厚度不等時，順筒和橫筒方向樓板抗彎剛度可根據簡芯的實際位置計算。 限制條件主要是為了保證樓蓋與直接設計法彎矩分配系數的計算條件基本相符，避免造成較大的誤差。直接設計法按樓蓋縱橫兩個方向分別計算，如圖2，當X方向為計算方向時，則X方向的跨度為ly方向的跨度為l；當y方向為計算方向時，則y方向的跨度為lx方向的跨度為l2。由以上分析可知，空心樓蓋的α計算值總是大于結構平面輪廓尺寸相同的實心樓蓋，無梁的柱支承板空心樓蓋的α總是大于0。 4．5．3負彎矩的控制截面為按凈跨考慮的支座側面，對圓形或規(guī)則多邊形支座按等面積方形支座考慮，同第4．5．2條條文說明。 4．5．4對于承受豎向均市荷載的柱支承板，設計時可認為控制截面彎矩分別在柱上板帶和跨中板帶內均勻分布。根據本規(guī)程第 4． 5． l條的規(guī)定，空心樓蓋的μ1均大于0，給出μ1=0的數值僅為線性插值計算方便。對邊梁，βt等于0表示跨中板帶和柱之間沒有彎矩連系，如板在端支座處擱置在砌體磚墻上；βt大于2則邊梁抗扭接近剛性，計算板帶橫向的彎矩分配也與內支座相同。梁除承受柱上板帶分配的彎矩外，還應承受直接作用在梁上的集中荷載和線荷載產生的彎矩，線荷載應包括梁在板上、下凸出部分的自重。 對無梁的柱支承板，由于空心樓板的剛度小于實心樓板，樓板空心區(qū)域按剛度相等的原則等效成實心樓板后，此時無梁的柱支承極可等效為實心帶梁的柱支承板（如圖6）。梁抗扭慣性矩計算時，應取扣除內模后的實際截面。本條給出的順筒方向、橫筒方向樓板抗彎慣性矩的計算公式均由樓板實心區(qū)域和樓板空心區(qū)域兩部分組成，實心區(qū)域、空心區(qū)域的劃分詳見圖6。 在豎向均布荷載作用下，每個計算方向的等代框架均為以柱軸線為中心的連續(xù)框架，等代框架由連續(xù)梁和多個柱組成。此時等代框架不能取一層的框架，而應取從結構的底層到頂層所有的樓蓋和柱組成的框架。對無梁的柱支承板，本條的公式與第4．5．10條相同。對無柱帽且無梁的柱支承板樓蓋結構，柱的轉動剛度可取從此公式為近似計算公式，柱轉。 4．6．4～4．6．6豎向荷載作用下，等代框架柱由柱及柱兩側橫向構件組成。 4．6．2由于等代框架梁剛度的變化對等代框架法計算結果的影響較小，故豎向均布荷載作用下等代框架梁抗彎慣性矩的計算原則與本規(guī)程第4．5．10條相同。每層樓蓋及與其相連柱可單獨進行分析，并假定往與上、下層的樓蓋固接。為簡化計算，條文計算公式中樓板空心區(qū)域兩個方向單位寬度范圍內的截面抗彎慣性短取為相等，均按順筒方向確定。 4．5．10本條規(guī)定的是計算板帶中樓板的抗彎慣性矩，不包括柱軸線上梁在樓板上、下凸出的部分。對非抗震設計，柱軸線樓板實心區(qū)域按本規(guī)程第6．3．1條第1款確定；對抗震設計，柱軸線樓板實心區(qū)域即為暗梁。 4．5．8對帶梁的柱支承板，結構分析時梁周邊的部分扳應作為其翼緣共同受力。對于與支承在墻上的柱上板帶相鄰的跨中板帶，由于墻的截面剛度較大，則與墻相鄰的半個跨中板帶從計算板帶中分配到的彎矩較少，為保證跨中板帶具有足夠的承載能力，要求整個跨中板帶承受另一個半個跨中板帶彎矩設計值的2倍。 計算βt時，混凝土剪變模量按國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB 50010－2002取為彈性模量的 0．4倍。分配系數為1．00的情況，表示計算板帶在此截面的彎矩均由柱上板帶承擔，跨中板帶按最小配筋率配筋即可。 表4．5．3中系數的取值原則為正彎矩、內支座負彎矩取變化范圍的上限，外支座負彎矩取變化范圍的下限，因為多數情況下外支座負彎矩配筋的裕量較大，這個原則有利于保證各截面均具有可靠的承載力。 4．5．2直接設計法的計算板帶以區(qū)格板中心線為界，板帶往軸線 上若有梁，也應包括在內。 無梁的柱支承實心板樓蓋的α等于0，帶梁的柱支承實心板 樓蓋的α大于0。第1款的限制條件，主要是由于兩跨樓蓋的中間支座負彎矩值偏大；第2款、第6款的限制條件都是為保證樓板的雙向受力；第3款的限制條件是為滿足縱向受力鋼筋切斷點的構造要求；第4款的限制條件具體如圖2所示，按此規(guī)定，柱子在規(guī)則柱網的累積總偏移不應超過偏心方向跨度的20％。直接設計法的分析原理與本規(guī)程第4．6節(jié)的等代框架法相同，是基于理論分析與試驗校校給出的簡化方法。公式中順筒方向、橫簡方向的擬梁寬度SS2。 4．4．2擬梁的抗彎剛度可取擬梁所代表的樓板范圍內各區(qū)域的抗彎剛度之和。對承受豎向均布荷載的多區(qū)格柱支承板樓蓋采用擬梁法進行內力分析時，應根據樓蓋的具體情況，選取包括邊區(qū)格在內的多個區(qū)格，并取擬梁為連續(xù)梁進行分析。 當內區(qū)格板的周邊現澆框架梁在荷載作用下的豎向變形較小時，樓板內力按周邊豎向柔性支承與按周邊豎向剛性支承的結果差異不大，為簡化計算，可近似按豎向剛性支承考慮。 柱支承板樓蓋的彎矩調幅僅針對豎向均市荷載，截面設計彎矩可由調幅后的豎向荷載的彎矩與水平作用的彎矩相組合得到。 現澆混凝土空心樓蓋結構的內力分析，也可以采用滿足平衡和幾何協調條件的其他方法設計，但要求該方法可使板的所有部位均滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設計要求。 對于往支承板樓蓋結構，本規(guī)程推薦的方法中，第4．6節(jié)規(guī)定的方法可用于水平荷載、地震作用下樓蓋結構的內力分析；在豎向均市荷載作用下，第4．4節(jié)～第4．6節(jié)的內力分析方法均可采用。鑒于有限元技術已較成熟，對于大多數空心樓蓋結構（特別是樓蓋布置不規(guī)則時），均可采用有限元計算程序進行計算。 4．2．3“荷載效應組合設計值”為現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009中規(guī)定的稱謂，在現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB 50011中則稱為“地震作用效應和其他荷載效應的基本組合”，又稱“結構構件內力組合的設計值”。 4．2．2根據現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB 50011的有關規(guī)定，本條對現澆混凝土空心樓蓋結構中扁梁框架的應用提出了要求。對于承受較大集中動力荷載（如較大機械設備等）的區(qū)格板，應采用實心樓板。對需要驗算受沖切承載力的板，柱周邊還應根據沖切驗算的要求設置實心區(qū)域。在工程實踐中，可采用扁梁梁底與托板底面標高相同的方式，既可滿足建筑布置要求，也有利于結構受力。當結構整體分析需考慮樓板平面內剛度及傳遞水平力時，可按與之體積相當的實心樓板考慮。 4結構分析 4．1一般規(guī)定 4．1．1現澆混凝土空心樓蓋結構的整體布置應符合國家現行標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB 500《建筑抗震設計規(guī)范》GB5001高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ 3等的有關規(guī)定。 3．3．2對箱體內模的密封性要求是為了避免澆搗時混凝土進入箱體內部。 3．3箱體 3．3．1正方形底面的箱體便于設計選用和安裝施工。簡壁厚度應符合產品標準的要求。飛邊、毛刺、蜂窩、貫通裂紋和外露纖維等外現質量缺陷不應影響成孔效果。 3．2．2本條是對筒芯外現質量的要求。設計時應選擇合適的筒芯長度和兩個方向的肋寬。 3．1．4對實心筒體、實心塊體等內模，應符合有關標準的要求，具有滿足施工要求的強度和韌性，防止施工過程中的變形和破損。 內模所用膠凝材料、增強材料均應符合國家現行有關標準的規(guī)定。對有吸水性的內模，吸水率應滿足相應產品標準的要求。當內模為簡芯時，肋寬可區(qū)分為順筒肋寬和橫筒助寬；橫筒肋寬取值可能為0，對應于簡芯沿順筒方向對接而不留空隙的情況。面積空心率的計算較為簡便，可作為空心率的一般指標。本規(guī)程規(guī)定的內模均不參與結構受力，在內力計算中不予考慮。因此，在設計、施工和驗收中除應符合本規(guī)程的要求外，還應滿足國家現行有關標準的規(guī)定。對其他形狀的內模，可根據其特點，參考本規(guī)程的規(guī)定應用。內模多為薄壁空心形式，但也可由實心的輕質材料加工而成。工業(yè)建筑和其他工程結構中也常采用各類理入式內模形成現澆混凝土空心結構，以獲得較大的跨度和較好的使用功能。 表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。 B．O．2模板分項工程質量驗收可按表B．0．2記錄。 名將試件側立在平板上，重復第2款和第3款的操作，但加載改為 800N。 3在弧面壓板上加載1000N，靜置10min后卸載。