【導(dǎo)讀】《建筑施工計(jì)算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20xx中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實(shí)用手冊》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20xx中國建筑工業(yè)出版社；另外參照本工程施工圖紙及施工組織設(shè)計(jì)編制本施工方案。明標(biāo)化工地的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。3小橫桿間距×間距×封閉密目安全網(wǎng)（阻燃型）。內(nèi)排立桿距墻面300mm;續(xù)設(shè)置;扶手桿600mm一道；兩步三跨設(shè)一拉結(jié)點(diǎn)。

　　

【正文】 （圖 2） 模板設(shè)計(jì)立面圖 三、縱向水平桿驗(yàn)算 由于橫向水平桿上的縱向水平桿是均等放置的，故縱向水平桿的距離為 S=la/(n+1），縱向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積，詳見下圖： 承載能力極限狀態(tài) qG=g+gK1l b/(n+1)=+(2+1)=qQ=QKl b/(n+1)=3(2+1)= 抗彎驗(yàn)算 縱向水平桿按規(guī)范規(guī)定按三跨連續(xù)梁計(jì)算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實(shí)際布置的疊加，最符合架體的力學(xué)理論基礎(chǔ)和施工現(xiàn)場實(shí)際，抗彎和撓度驗(yàn)算計(jì)算簡圖如下： 第 30 頁 （圖 3） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 （圖 4） 彎矩圖 Mmax=0kNm σ=Mmax/W=0106/4490=0N/mm2≤ [f]=205N/mm2 滿足要求 撓度驗(yàn)算 正常使用極限狀態(tài)作用如下圖： （圖 5） 正常使用極限狀態(tài) 簡圖 第 31 頁 （圖 6） 撓度圖 νmax=0mm≤ [ν]＝ min[lb/150， 10]= 滿足要求 支座反力計(jì)算 由于支座反力的計(jì)算主要是為了橫向水平桿的驗(yàn)算，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算： FGK=== FQK=== 承載能力極限狀態(tài) V=0kN 正常使用極限狀態(tài) VK=0kN 四、橫向水平桿驗(yàn)算 由上節(jié)可知 F=V,FK=VK q===qK=g=由于橫向水平桿按規(guī)范規(guī)定按簡支梁計(jì)算計(jì)算簡圖如下： 第 32 頁 （圖 7） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 抗彎驗(yàn)算 （圖 8） 彎矩圖 Mmax=0kN σ=Mmax/W=0106/4490=0N/mm2≤ [f]=205N/mm2 滿足要求 撓度驗(yàn)算 （圖 9） 正常使用極限狀態(tài) 受力簡圖 第 33 頁 （圖 10） 撓度圖 νmax＝ 0mm≤ [ν]＝ min[la/150， 10]=10mm 滿足要求 支座反力計(jì)算 由于橫向水平桿是有懸挑端的，且在抗彎和撓度驗(yàn)算時(shí)根據(jù)規(guī)范忽略計(jì)算，但 在計(jì)算支座反力時(shí)，即驗(yàn)算扣件抗滑移時(shí)應(yīng)予以計(jì)算，所以其計(jì)算簡圖為以下兩圖的疊加： Vmax=0kNm 五、扣件抗滑承載力驗(yàn)算 扣件抗滑承載力驗(yàn)算： R=Vmax=0kN≤ Rc=8kN 滿足要求 六、立桿穩(wěn)定驗(yàn)算 腳手板每隔腳手板理論鋪設(shè)層數(shù) y=min{H/[(x+1)h],y?Z}=4 立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 NG1k NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2++4(+)2+2/2=N 構(gòu)配件自重標(biāo) 準(zhǔn)值 NG2k1 Z=min(y,m)=2 NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=2(+)+2+18=3kN 施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ?NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(23+22)(+)風(fēng)荷載統(tǒng)計(jì) 風(fēng)荷載體型系數(shù)： 第 34 頁 由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和開洞墻 ?=(la+h+)d/(lah)+(100mA)/100(la+h+)d?(100mA)/(100lah) =(++)(48/1000)/()+(10020xx)/100(++1.5)(48/1000)(10020xx)/(100)= ?s=??= 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) : 立桿穩(wěn)定組合風(fēng)荷載時(shí)： 取距架體底部的風(fēng)荷載高度變化系數(shù) ?z= 連墻件驗(yàn)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算時(shí)：取最高處連墻件位置處的風(fēng)荷載高度變化系數(shù) ?z= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： ?k=?z?s?0==風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： Mwk=?klah2/10=m 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值： Mw=?==m 荷載組合立桿荷載組合 不組合風(fēng)荷載： N=(NG1K+NG2K)+?NQK=(+)+= 組合風(fēng)荷載： N=(NG1K+NG2K)+??NQK=(+)+= 穩(wěn)定系數(shù) ?的計(jì)算 l0=k?h== 允許長細(xì)比的驗(yàn)算： ?=l0/i=1000/=?[?]=210 滿足要求 根據(jù) ?值查規(guī)范 JGJ13020xx 附錄 得到 ?= 立桿穩(wěn)定 的驗(yàn)算 不組合風(fēng)荷載： N/?A=1000/(424)=?f=205N/mm2 滿足要求 組合風(fēng)荷載： N/?A+MW/W=1000/(424)+106/4490=?f=205N/mm2 滿足要求 第 35 頁 七、連墻件承載力驗(yàn)算 計(jì)算連墻件的計(jì)算長度： a0=a=1000=300mm,?=a0/i=300/=?[?]=120 根據(jù) ?值查規(guī)范 JGJ13020xx 附錄 得到 ?= 風(fēng)荷載作用在一個(gè)連墻件處的面積： Aw=2h3la=23= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： ?k=?z?s?0==風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值： Nlw=?kAw== 連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值： Nl=Nlw+N0=+3= 其中 N0由 條進(jìn)行取值。 將 Nl、 ?帶入下式： 強(qiáng)度： ?=Nl/Ac=1000/424=?=205=穩(wěn)定： Nl/?A=1000/(424)=?=205=扣件抗滑移： Nl=≤ Rc=12kN 滿足要求 八、懸挑鋼梁驗(yàn)算 計(jì)算簡圖 懸挑鋼梁示意圖如下： （圖 11） 鋼梁示意圖 根據(jù)規(guī)范規(guī)定及鋼梁的實(shí)際受力、約束條件，可將懸挑鋼梁簡化為一段懸挑的簡支梁，計(jì)算簡圖如下： 第 36 頁 （圖 12） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 荷載統(tǒng)計(jì) 根據(jù)鋼梁的計(jì)算簡圖和荷載情 況，利用基本力學(xué)原理求解最大彎矩、最大剪力計(jì)算。 承載能力極限狀態(tài)最大彎矩： （圖 13） 彎矩圖 Mmax=0kNm 承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力： （圖 14） 剪力圖 Qmax=0kN 支座反力： 第 37 頁 R2= R1= 抗彎強(qiáng)度、整體穩(wěn)定驗(yàn)算 σ =Mmax/Wn=0103/185=0N/mm2≤ f=205N/mm2 因λ y=lc/iy=()≤ 120(235/fv)2=120(235/120)2= 故 ?b=(λ y2/44000)fy/235=300/235= σ =Mmax/?bW=01000/(185)=0N/mm2≤ f=205N/mm2 滿足要求 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 ??max= Qmax/[(I:S)tw]=01000/()=0N/mm2≤ fv=120N/mm2 滿足要求 懸挑鋼梁的撓度驗(yàn)算 由集中荷載產(chǎn)生的撓度和鋼梁自重均布線荷載產(chǎn)生的撓度疊加 （圖 15） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 正常使用極限狀態(tài)最大彎矩： Mkmax=0kNm 第 38 頁 （圖 16） 撓度圖 vmax=0mm≤ [v]mm=2lc1/250=21300/250= 滿足要求 固定鋼梁的 U 形拉環(huán)（或螺栓）強(qiáng)度驗(yàn)算 將 =50N/mm, = , 為拉環(huán)截面面積的 2 倍與拉環(huán)個(gè)數(shù)的乘積，代入下式： σ =Nm/Al=1000/= N/mm2≤ f=(多拉環(huán) ) N/mm2 滿足要求 鋼梁固定點(diǎn)下樓板的負(fù)彎矩鋼筋計(jì)算 由于鋼梁擱置在的樓板上普遍為雙向板或單向板，這樣計(jì)算過于復(fù)雜，所以可以簡化為簡支板帶承受跨中集中荷 載，且簡支板帶的跨度為 2Lc。這樣簡化后能夠提供安全儲(chǔ)備，且便于計(jì)算。 Mmax=1/2R2lc=1/2=m 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，查相關(guān)表格得 ?1=，取 b=1000mm,h0=板厚 15mm，計(jì)算式如下： αs=Mmax/(α1fcbh02)=1000000/(11000(10015)2)= ξ=1(12αs)== Υs=1ξ/2=As=Mmax/(Υsfcbh02)=1000000/(1000(10015)2)= 因 As=,c 查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB5001020xx）附錄 A 得到配筋為三級鋼（）@（） 懸挑鋼梁前擱置點(diǎn)下混凝土強(qiáng)度的驗(yàn)算 因懸挑鋼梁擱置在樓板上，懸挑鋼梁擱置的前端處承受最大的荷載即集中作用力，而此處的作用面積認(rèn)為 b*b，符合實(shí)際情況： Fl=R1= 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中 條規(guī)定取β c=，β l=√ 3， A1n=b2=942/1000= Fl=≤ cβ lfcAln=1= 滿足要求 整個(gè)外架在上述條件下能夠滿足施工要求，實(shí)際上整個(gè)外架為一空間體系，計(jì)算中未考慮外架的空間協(xié)同作用，它將成為外架的安全儲(chǔ)備。 第 39 頁