【正文】 端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，應(yīng)將節(jié)點左右梁端截面彎矩之和乘以柱端彎矩增大系數(shù) ，再按照節(jié)點上下柱端的組合彎矩比例分配給柱端 [18]。44下面以第 11 層 軸柱為例，說明如何對柱上、下端彎矩和剪力設(shè)計值進行調(diào)整?！?B表 3—41 框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標準值恒載內(nèi)力 活載內(nèi)力層次 截面M N V M N VA 上 下 B 上 下 C 上 下 D 上 12下 A 上 下 B 上 下 C 上 下 D 上 11下 A 上 下 B 上 下 C 上 下 D 上 2下 A 上 下 B 上 下 C 上 下 D 上 1下 續(xù)表 3—41重力荷載代表值內(nèi)力 地震內(nèi)力層次 截面 GEMGENM N V上 177。下 177。 177。上 177。12B下 177。177。 177。45上 177。下 177。 177。上 177。下 177。177。 177。上 177。下 177。 177。上 177。下 177。177。 177。上 177。下 177。 177。上 177。11D下 177。177。 177。上 177。下 177。 177。上 177。下 177。177。 177。上 177。下 177。 177。上 177。2D下 177。177。 177。上 177。下 177。 177。上 177。下 177。177。 177。上 177。下 177。 177。上 177。1D下 177。177。 177。在地震組合中，第 11 層柱上端彎矩為 ，第 12 層柱下端彎矩為，則節(jié)點上、下柱端截面組合的彎矩設(shè)計值之和為 。而第 11 層節(jié)點左右梁端組合的彎矩設(shè)計值之和為 ＞，因此應(yīng)將節(jié)點左右梁端截面彎矩之和乘以柱端彎矩增大系數(shù) ，再按節(jié)點上、下柱端的組合彎矩比例分配給柱端，即第 11 層柱下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計值 為bcM=( )()=?調(diào)整后柱端剪力設(shè)計值為V=( )=?另外因第 12 層為頂層,故彎矩和軸力的 取 ，且不需進行柱端彎矩設(shè)計值調(diào)整。?46表 3—42 軸柱內(nèi)力組合○ A+ γ (+)層次 截面 + + 左 右 左 右(???Mmax NNmax MNmin MM 上 N M N 12下V M 上 N M N 11下V M 上 N M N 2下V M 上 N M N 1下V 表 3—43 軸柱內(nèi)力組合○ B+ γ (+)層次 截面 +Qk 左 右 左 右(???Mmax NNmax MNmin MM 上 N M N 12下V M 上 N M N 11下V M 上 N 47M N V M 上 N M N 1下V 表 3—44 軸柱內(nèi)力組合○ C+ r(+)層次 截面 +Qk 左 右 左 右(???Mmax NNmax MNmin MM 上 N M N 12下V M 上 N M N 11下V M 上 N M N 2下V M 上 N M N 1下V 表 3—45 軸柱內(nèi)力組合○ D層次 截面 + r(+)(???Mmax NNmax MNmin M+ 左 右 左 右M 上 N 下 M 48N V M 上 N M N 11下V M 上 N M N 2下V M 上 N M N 1下V 剪力墻彎矩、軸力及剪力設(shè)計值剪力墻彎矩、軸力及剪力設(shè)計值的組合方法與柱相似，除考慮地震作用效應(yīng)的組合和非地震組合中 + 外，其余組合項均不起控制作用。因此，在剪力墻內(nèi)力組合中僅考慮上述兩種組合。(1) 剪力墻內(nèi)力標準值 在恒載內(nèi)力 NGk 中，計入了剪力墻的自重。每層剪力墻的自重：1～5 層為，6～12 層為 。1～5 層 G1=75=188kN6～12 層 G2=7=286kN表 3—46 軸線剪力墻內(nèi)力標準值○ 2恒載內(nèi)力 活載內(nèi)力 重力荷載代表值內(nèi)力 地震內(nèi)力層次 截面M N M N M N M N V上 0 下 上 下 上 3182下 上 831 下 831 (2) 剪力墻內(nèi)力設(shè)計值 剪力墻內(nèi)力組合方法與柱的相同，以下為剪力墻內(nèi)力調(diào)整方法。49由于 ，底部兩層高度為 ，故底部加強部位的高度為 。因本工程的剪力墻為二級抗震等級，所以底部加強部位的彎矩設(shè)計值取MW==底部加強部位的剪力設(shè)計值為VW==VW==上述彎矩設(shè)計值和剪力設(shè)計值均考慮了承載力抗震調(diào)整系數(shù)。其它部位剪力墻的彎矩設(shè)計值 倍的截面組合的彎矩設(shè)計值，剪力設(shè)計值取考慮地震作用組合的剪力設(shè)計值。表 3—47 軸線剪力墻內(nèi)力組合表○ 2層次 截面 SGE + SEk + γ (+) 設(shè)計值調(diào)整 MmaxN NmaxM NminMM N V 　 M N 12下V 　 M N V 　 M N 11下V 　 M N V 　 4134 M N 2下V 　 M N V 　 M N 1下V 50 構(gòu)件截面設(shè)計 框架梁下面以 AB 跨第 1 層為例，說明梁正截面、斜截面設(shè)計計算方法，其余梁配筋計算結(jié)果見表 3—48（縱筋）和表 3—49（箍筋）。從表 3—37（非地震組合）和表 3—38（地震組合）中挑選出 AB 跨梁跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，即跨中截面 M=支座截面 MB=－ MCl=－其中跨中截面彎矩取支座正彎矩 ,跨中正彎矩 (非地震組合)和 1/2 簡支梁彎矩 =1/2（1/8+1/12）= 三者0之中的較大值,即取 。第一層的混凝土等級為 C40（ =， =） ，梁內(nèi)縱向鋼筋選cf2mtf2mHRB400 級鋼筋（ =360 N/ ） 。?yf39。2(1) 梁正截面承載力計算 先計算跨中截面。因梁板現(xiàn)澆，故跨中按 T 形截面計算。梁受壓區(qū)翼緣寬度=1/37200=2400mm，翼緣厚度 =100mm， =565mm。39。fb39。fh0h（ － /2）=2400100（565－100/2）= ＞M1?c39。fh039。f故屬第一類 T 形截面。 = = =39。.????????? =1－ =??????? = / =2400565?cf39。0?yf 2m因 /b =1223/（300565）=%＞%,滿足要求。實配鋼筋s0h3 22（ =1140 ） 。s2m 再將跨中截面的 3 22 全部深入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（ =1140 ） ，據(jù)此計算支座上部鋼筋數(shù)量。39。sA2 支座 B M=－ =1223s39。A2m = = =－?20c1sy)39。(39。bhfa????????????????51 =1－ =＜ 且＜2 / =70/565=?2()??sa0h = = =661sAy0s(39。)Mfha613()?m因 / =1223/661=＞ 且 / b =661/(300565)= %＞%,故滿足39。s sA0h要求。實配鋼筋 2 16+1 18(657)。 (2) 梁斜截面受剪承載力計算 支座 B 截面的剪力設(shè)計值 V= =300565=＞ V=，滿足要求。0cbhf? RE? 箍筋采用 HPB235 級鋼筋( =210 N/ )yvf2m= = =－＜???? 所以按構(gòu)造配筋。梁端箍筋加密區(qū)的箍筋直徑和間距應(yīng)滿足構(gòu)造要求，故選雙肢Ф8＠100，則有 /s=101/100=＞，滿足要求。沿梁全長箍筋選雙肢vФ8＠150，相應(yīng)的配筋率 為sv?= = =%＞ / =，滿足要求。sv?bA1503?tfy由上述計算結(jié)果及表 3—49 可知，梁箍筋數(shù)量是由構(gòu)造要求控制的。 框架柱(1) 剪跨比及軸壓比驗算 柱的剪跨比按式 驗算，其中 取柱上、下端截面彎矩設(shè)計值的較大者。C0MVh??C計算軸壓比時，N 取考慮地震作用效應(yīng)組合的軸力設(shè)計值。表示柱剪跨比和軸壓比的驗算結(jié)果，表中的 、 及 N 取自表 3—46，這些值考慮了內(nèi)力調(diào)整，但不考慮承C載力抗震調(diào)整系數(shù)。柱的軸壓比不宜大于 。(2) 柱正截面受壓承載力計算 縱向鋼筋選用 HRB400 級鋼筋 ( =360 N/ )，各層的混凝土軸心抗壓強度yf?39。2m設(shè)計值見表。下面以 軸第 12 層為例說明柱受壓承載力計算方法?！?B52 由表 3—37 可見， 軸柱上、下端截面共有 6 組內(nèi)力，先取 M 最大的一組○ B(M=，N=)計算。計算時 e0=M/N，e i= e0+ea，附加偏心距 ea 取20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 兩者中的較大值，即 700/30=23mm，故取e0=230mm。偏心距增大系數(shù) η 計算如下： e0=M/N=106/103=107mm ei= e0+ea=107+23=130mm ζ1= = =＞(取 ζ1=)NAfc5. ? l0=== ζ2=－ l 0/h=－ =＞(取 ζ2=)12570?????? η=1+ =1+ =???????le ???????? ηei=130=143mm＜ 0=660=198mm故為小偏心受壓。N＜ =700660=??再取軸力最大的一組(M =，N =)計算。 e0=M/N=106/103=57mm ei= e0+ea=57+23=80mm ζ1= = =＞(取 ζ1=)NAfc5. .? ζ2= l0/h=－ =＞(取 ζ2=)4125?????? η=1+ =1+ =???????le ???????? ηei=77=＜ 0=660=198mm故為小偏心受壓。 N＜ =700660=??所以按構(gòu)造配筋。按其他 4 組內(nèi)力計算，結(jié)果均為構(gòu)造配筋。而且，其他層計算結(jié)果表明，也按構(gòu)造配筋。其余柱配筋結(jié)果與 柱相似。根據(jù)構(gòu)造要求，全部縱向鋼筋的總配筋率不應(yīng)○ B小于 %，同時柱截面每一側(cè)配筋率不應(yīng)小于 %。(3) 柱斜截面受剪承載力計算