【正文】 分度凸輪機(jī)構(gòu)的研究。(2) 弧面分度凸輪的動(dòng)態(tài)特性及其仿真研究依然是研究熱點(diǎn)。(3) 高效率、高精度弧面分度凸輪曲面加工及磨削機(jī)床或裝置的研制。(4) 通用有效并引入專家系統(tǒng)或人工智能型弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)CAD246。 CAM 系統(tǒng)的開發(fā)。(5) 基于in ternet 的弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)化設(shè)計(jì)系統(tǒng)的開發(fā)。(6) 弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)精度指標(biāo)體系的制定、修改和完善以及檢測(cè)原理、方法和儀器的研究和制造。(7) 弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)新結(jié)構(gòu)的研制。參考文獻(xiàn)［1］濮良貴，紀(jì)名剛. 機(jī)械設(shè)計(jì)[M]. 北京:高等教育出版社，2002.［2］胡宗武等. 非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2005.［3］楊冬香,陽(yáng)大志. 基于不同滾子從動(dòng)件類型的弧面凸輪CAD 集成系統(tǒng)開發(fā)[J]. 機(jī)電工程技術(shù),2009.［4］葛正浩,蔡小霞,王月華. 應(yīng)用包絡(luò)面理論建立弧面凸輪廓面方程［J］,2004.［6］張高峰，楊世平，陳華章，周玉衡，[J].機(jī)械傳動(dòng),2003［7］王其超，我國(guó)弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)研究的綜述及進(jìn)展，機(jī)械設(shè)計(jì)，1997［8］胡自化,張平. 連續(xù)分度空間弧面凸輪的多軸數(shù)控加工工藝研究[J] . 中國(guó)機(jī)程,2006 ［9］張高峰,楊世平,陳華章,等. DH 方法在弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J ] . 機(jī)械傳動(dòng),2003 ［10］張高峰　楊世平,陳華章,周玉衡,譚援強(qiáng). 弧面分度凸輪機(jī)構(gòu)的研究與展望[J].機(jī)械傳動(dòng),2003附錄滾子軸對(duì)稱二次曲面滾筒表面可能由一個(gè)平面二次有關(guān)其旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)曲線。該軸對(duì)稱在R二次方程形式和z是代表 在方程（65）可以在明確的形式所表達(dá)如下：在和 以一階導(dǎo)數(shù)的方程（66），我們有以方程的二階導(dǎo)數(shù)（66），我們有代方程（66）至（68）到相關(guān)的滾子凸輪機(jī)構(gòu)的方程革命表面上看，凸輪輪廓曲率分析和生成表面，軸對(duì)稱的二次曲面可以得出。接下來，我們將改造參數(shù)表面形成的雙曲面和成軸對(duì)稱的二次曲面弧面表面?？紤]方程的雙曲面表面（37），關(guān)于這一點(diǎn)的距離表面Z軸此外，讓曲線坐標(biāo)U是方程代入方程（70）（69），我們有比較方程（71）與式（66），前根的象征和標(biāo)志是積極的系數(shù)a1,a2,a3,a4和a5是曲率分析考慮方程的弧面表面（51），我們讓曲線坐標(biāo)U是此外，從點(diǎn)到面的Z軸的距離其中r0和|zd|r比較方程（74）與式（66），系數(shù)a1,a2,a3,a4和a5是這個(gè)弧面凸輪表面凹凸如果符號(hào)之前的象征的根源是積極方程(71),否則,它是凹面。實(shí)例范例1。盤形凸輪與從動(dòng)件圓柱振蕩圖5顯示了一個(gè)振蕩圓柱凸輪從動(dòng)一盤。凸輪旋轉(zhuǎn)滾軸從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的輸入軸輸出軸，而有關(guān)的滾軸跟隨振蕩。所有的Z軸的協(xié)調(diào)系統(tǒng)具有相同的方向和意義。因此，α= 0和β= 0。，我們有s1=0和s2=0。旋轉(zhuǎn)Ф1和Ф2的角運(yùn)動(dòng)的參數(shù)凸輪和從動(dòng)件，分別。并且，由于位移關(guān)系為Ф2=Ф2（Ф1）。圖5。磁盤振蕩圓柱凸輪的從動(dòng)件。參數(shù)γ和d是一個(gè)圓柱表面為零。利用方程（34）和（35），該點(diǎn)的坐標(biāo)滾筒表面，其單位是坐標(biāo)系s3是其中c 0。H. S. YAN 和 . CHENG主曲率和滾筒表面的主要方向都是通過為方便起見，我們假設(shè)常量，和其中利用方程（A2）和（A4紙），該元件的相對(duì)速度矩陣[w13]變成從方程（13），滑動(dòng)表面之間的相對(duì)速度∑3和∑1是從方程（41），嚙合函數(shù)為此外，第二類限制函數(shù)變?yōu)閺姆匠蹋?8）至（50），系數(shù)5和C，而第一類限制功能都是通過例2。圓錐滾子弧面凸輪圖6顯示了一個(gè)弧面凸輪從動(dòng)的一個(gè)圓錐滾子凸輪旋轉(zhuǎn)滾軸從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的輸入軸輸出軸沿從動(dòng)件轉(zhuǎn)換。旋轉(zhuǎn)的角度是Ф1參數(shù)的凸輪運(yùn)動(dòng)，而平移位移S2的是，從動(dòng)件。與此同時(shí)，讓s1= 0和Ф2= 0。從輸入軸與輸出扭曲角軸是α和a=0。由于滾筒的旋轉(zhuǎn)軸與垂直相交和輸出軸，b = 0的距離和角度的扭曲β=。從坐標(biāo)系S3一到頂點(diǎn)原點(diǎn)的距離錐形d和旋轉(zhuǎn)軸之間的錐面和線角是γ的生成此外，指定位移的關(guān)系是S2 =S2（Ф1）。圖6。圓錐滾子凸輪的一個(gè)從動(dòng)滾子曲率分析對(duì)于一個(gè)圓錐滾子，參數(shù)值方程231。（37）和（38）是零。因此，坐標(biāo)給出了圓錐滾子表面，其單位正常被試在坐標(biāo)系其中u 0，d 0和0 γ主曲率和滾筒表面的主要方向都是通過對(duì)于凸輪機(jī)構(gòu)，和在S1′和S2′是S2的第一和第二導(dǎo)數(shù)Ф1，分別。利用方程（A2組）和（A4紙），該元件的相對(duì)速度矩陣[w13]變成是從方程（13），表面之間的相對(duì)滑動(dòng)速度∑3和∑1從方程（41），嚙合函數(shù)為此外，第二類限制函數(shù)變?yōu)閺姆匠蹋?8）至（50），系數(shù)ξ和?，并且第一個(gè)函數(shù)的極限都是通過范例3。凹弧面凸輪與從動(dòng)振蕩雙曲面坐標(biāo)為凹弧面凸輪與系統(tǒng)設(shè)置一個(gè)雙曲面從動(dòng)滾子如圖7?；∶嫱馆喌男D(zhuǎn)對(duì)與輸入軸旋轉(zhuǎn)Ф1角，而跟隨振蕩與旋轉(zhuǎn)角度Ф2。因此，讓s1= 0和s2 = 0。之間的輸入和輸出軸是a和扭曲角度為。角度是的為了對(duì)滾子的旋轉(zhuǎn)軸的相對(duì)位置和輸出軸，b = 0的距離和扭曲角。滾筒建立一個(gè)距離的坐標(biāo)系，以圓其起點(diǎn)。而且，之間的輸入和輸出位移的關(guān)系，給出了Ф2=Ф2（Ф1）.方程（37）至（40）給位置矢量，單位正常時(shí)，主曲率，并為雙曲面表面的主要方向。相對(duì)速度的組成部分矩陣[w13]給出如下相對(duì)滑動(dòng)速度為從方程（41），嚙合函數(shù)為其中從方程（42）的嚙合方程是此外，第二類限制函數(shù)為曲率分析該函數(shù)Фt也表示為從方程（48）至（50）的，系數(shù)ξ和?，而第一類限制功能都是通過圖8。運(yùn)動(dòng)函數(shù)例4。數(shù)值比較二維和三維凸輪例1和例3應(yīng)用到提供之間的二維和三維凸輪的量化比較。他們使用相同的滾子半徑，從動(dòng)位移，運(yùn)動(dòng)功能，輸入和輸出之間的軸線距離。該議案功能學(xué)分在圖8所示的間隔劃分為5個(gè)，而第二個(gè)和第四個(gè)間隔使用改裝正弦的議案。表1顯示了這些參數(shù)和功能的使用轉(zhuǎn)盤的弧面凸輪和凸輪。表1。參數(shù)和弧面凸輪盤形凸輪。圖9。凸輪輪廓凸輪的轉(zhuǎn)盤。圖10。為弧面凸輪凸輪輪廓。圖11。凸輪壓力角的轉(zhuǎn)盤。曲率分析對(duì)于滾子表面是一個(gè)圓柱面，壓力角和為轉(zhuǎn)盤弧面凸輪和凸輪的計(jì)算方法是圖914顯示了凸輪概況，壓力角，為的主曲率轉(zhuǎn)盤的弧面凸輪和凸輪。如圖10所示，為壓力角型材1和弧面凸輪2有同樣的Ф1和u的值。結(jié)論與圓柱面，圓錐面，表面和弧面通常在滾子從動(dòng)凸輪使用機(jī)制。圓柱面和圓錐面都是雙曲面表面的特殊情況。對(duì)于革命的表面，雙曲面表面的滾子，表面和弧面的曲率對(duì)滾子從動(dòng)凸輪機(jī)構(gòu)分析，本文提出。之間的凸輪和從動(dòng)件，相互接觸面的主要 凸輪表面的曲率，相對(duì)法曲率和條件削弱均以功能的嚙合條件和限制的功能。而且，同三輥表面的凸輪機(jī)構(gòu)的這些職能是派生。該雙曲面表面和弧面表面都是軸對(duì)稱二次曲面的特殊情況下，而后者則是一個(gè)革命的表面的特殊情況。為了編程，我們簡(jiǎn)單只看表面的滾子。在這里，所有的滾筒表面向外表面法線都是針對(duì)滾子。因此，第一類限制函數(shù)必須減去，以避免削弱。附錄該變換矩陣[T13]給出的相對(duì)速度矩陣[W13]由下式給出與組件圖12。為弧面凸輪壓力角。圖13。為第一主盤形凸輪曲率。圖14。為弧面凸輪主曲率。相對(duì)速度矩陣的導(dǎo)數(shù)[W13]是給予與組件參考文獻(xiàn)51 / 5