【正文】 、導向裝置等）。 對稱于任一坐標軸且緣板的厚度比不很大型材模的模孔的布置因此對于各個部分的壁厚不相等的型材及不對稱的型材，應該將型材重心相對模子中心有一定距離的移動，應盡可能地將難流動的、壁厚相對薄的部位在模子中心，從而盡量使得金屬變形過程中單位的靜壓力的相等。 不對稱且緣板的厚度比大型材的模孔配置對于緣板的厚度比雖然不大、但是截面形狀是十分復雜型材應該將其型材截面的外接圓中心分布在模子中心線上（ a），對于擠壓比很大,而且擠壓有困難或者流動非常不均勻的型材可以用平衡?？祝ㄔ谶m當的位置增加輔助?？祝?b）或者增加工藝得到余料方法（ c）或者調整金屬流速的合理性來改變擠壓的條件，保證薄壁的緣板部分拉力是最小的，改善了金屬的流動均勻性，來減少了型材橫向或縱向的幾何形狀產生的彎曲及扭曲，還有波浪和撕裂等等現(xiàn)象。因此為防止型材因為自重產生的扭擰及彎曲，應該將型材的大面朝下，來增加型材穩(wěn)定性 （ d）。 總之，單孔的型材?？追植?，應該盡量地保證型材的各個部分金屬流動的均勻，在坐標軸之間金屬共給量應該盡可能的相近，來改善擠壓的條件，提高產品的質量，同時，也應該考慮模具強度和流速，有時也采用多孔模擠壓。 復雜不對稱單孔型材?？椎呐渲胊對稱型材；b增加工藝孔；c增加工藝余料；d增加型材穩(wěn)定性某些壁厚差別明顯的空心型材，應把壁厚較薄的部分布置到正對著分流孔的位置，而把壁厚較大的部分布置在分流橋下。這樣布置不僅有利于改善模孔出口處金屬流速的均勻性，而且因為焊縫位于壁厚較大部位，有利于提高型材的焊縫質量，改善其結構使用性能。本次模孔設計：由于型材的斷面雖不完全對稱，但可大致認為對稱于Y坐標軸的，且大致是等厚度，則型材的對稱軸與模子的Y坐標軸重合，a=(～)B，B=52mm。由經驗公式得：a=(～)52mm=～26mm，又由于截面形狀十分復雜的型材應將型材截面外接圓的中心布置在模子中心線上。取a=24mm。2 ?？壮叽绱_定： A=(1+K)A0 () A 型材外形?？壮叽纾? A0 型材外形名義尺寸； K 經驗系數 鋁合金型材擠壓K值一般取 。 根據制品的各個外形尺寸計算，即可得到?？椎母鱾€尺寸。型材壁厚?？椎某叽鏐 ： B=B0+ () B0 型材壁厚名義尺寸 壁厚型孔尺寸的增量 B0 3時， = ，B=1+=綜上所述，： ?？椎某叽鏪16]相比確定平面模的工作帶的長度，確定平面的分流組合模?？椎墓ぷ鲙б獜碗s得多，這是因為要思考型材的壁厚以及擠壓筒的中心距離，同時還應該考慮模孔會被分流橋所遮蔽情況，和分流孔大小及分布。決定工作帶的長度時，應該先找出位于分流橋的下方，并遠離了分流孔及擠壓筒的中心部分，且是最窄的?？?，因為這里的金屬最不易得到，流動的條件是最差的?？梢园汛颂幤鸫a的工作帶確定為兩倍的型材壁厚，然后依次類推，再次找出金屬最難流動地方?？梢栽谄鸫a的工作帶上加長一點點作為這里的工作帶的長度。接著一直這樣找下去，一直到分流孔下面或者距分流孔的最近處，同時離擠壓筒的中心也相對較近，同時也是壁厚厚的部分，定這里的工作帶最長。工作帶變化處要采取斜過渡，一般多采用30176?；?5176。過渡。如果突然變化，易在擠壓的制品上出現(xiàn)凸棱或凹下，影響型材的表面質量。綜上所述。 ?？坠ぷ鲙У拈L度因為用平面分流組合模擠壓的制品壁厚都是比較薄的，故空刀結構應合理的選擇。當制品的壁厚2mm 時可以采用比較容易加工的空刀結構 （,b示）當壁厚2 mm 時或者帶懸臂處、危險的斷面處可以用( ,d )型的空刀結構，為了降低工作的阻力，增加模具強度，工作帶的出口處應該作1～3176。的斜角。本設計制品壁厚t=1mm2mm，故采用斜度切口的形式。 a 直線切口 b 圓弧切口 c斜度切口 d 圓弧與斜度組合切口 e 工作帶有斜度的圓弧切口 空刀結構上模凸臺高取7mm，直徑180mm，用于與下模裝配定位；下模凸臺的高度取為5mm，寬度取為5mm，設置在下模的邊緣位置，用于與上模的裝配及定位[18]。設計擠壓模具的定位機構和配合導向裝置設計熱擠壓模具的模架，并且設置良好的導向裝置，以保證熱擠壓模具有良好的導向，保證上模和下模準確對中。上、下模之間采用定位銷進行定位。采用兩個直徑為6mm，長度為30mm的圓柱銷對稱分布[19]。按標準GB7085選取螺釘標準件，選擇長度為60mm的內六角圓柱頭螺釘M10。平面分流模工作時，其最不利的承載情況發(fā)生在分流孔和焊合室尚未進入金屬，以及和金屬充滿焊合室而剛要流出?？字畷r。要針對模子的分流橋進行強度校核，主要校核由于擠壓力引起的分流橋彎曲應力和剪切應力。通過推導抗彎強度的校核公式，可以得出模具分流橋最小高度的計算公式，即： （）式中，Hmin——分流橋的最小高度，mm； ——分流橋兩橋墩之間的距離，mm； p——擠壓筒的最大比壓，即單位壓力，MPa；＝P/F0＝； [σp]——模具材料在工作溫度下的許用彎曲應力，MPa，在450~500℃下，對3Cr2W8V或4Cr5MoSiV1鋼取[σp]=800~900MPa。，分流橋橋墩之間的距離=，：由于上模厚度＝60mm＞，故符合要求。 （）式中：[τ] ——許用剪應力[τ]=(~) [],在450~500℃下,對于4Cr5MoSiV1取[]=1200MPa，所以[τ]＝600～720MPa；P——分流橋端面上受的總壓力，N；N——分流孔的數目:為4；F——,mm2；： τ= =556MPa[τ]＝600～720MPa故強度符合要求。第四章 零件圖和裝配圖  結 論本設計為建筑鋁合金型材（窗用）的擠壓模具設計，在此次的擠壓模具設計過程中，需要掌握平面分流模的設計方法、要點和設計流程。首先是對制品的分析。由于本制品合金牌號為6063鋁合金，中間部分是非圓形中孔，屬于Ⅱ級空心型材斷面，截面形狀較為復雜，但總體截面為Y軸對稱圖形，成型難度適中。故設置模孔的位置位于Y軸上，同時制定合適的工藝參數。接著進行平面分流組合模各個結構的設計，也就是分流孔的設計、分流橋的設計、模芯的設計、焊合室的設計、?？坠ぷ鲙чL度的確定以及模孔空刀結構的設計以及定位方面的設計。隨后是對擠壓過程中模具強度的校核。平面分流模工作時，其最不利的承載情況發(fā)生在分流孔和焊合室尚未進入金屬，以及和金屬充滿焊合室而剛要流出?？字畷r。要針對模子的分流橋進行強度校核，主要校核由于擠壓力引起的分流橋彎曲應力和剪切應力。最后運用繪圖軟件Auto CAD完成裝配圖以及零件圖等圖紙的繪制，完成此次建筑鋁合金型材的擠壓模具設計。致 謝參考文獻[1]鄭軍,傅建,[J].四川工業(yè)學院學報, 2003, 22（1）：7375.[2]劉靜安,譚熾東,[J].鋁加工, 2008:49.[3]、制造、使用及維修[M].北京:冶金工業(yè)出版社,2002.[4][J].鋁加工，2010（1):1623.[5][J].鋁加工,2009（6）:2933.[6][J].中國金屬報，2011：1921.[7]Kyonka C. Semisolid processing of thixotropic aluminium alloys[J].Aluminium，1996（6）：414414.[8]何樹權，劉靜安，[J].鋁加工,2010:1625.[9]周志鋒,[J].鋁加工,2008（1）：3538.[10] LIU S G．The Current Situation and Development of Stamping Die Technology in China[J]．Journal of Huangshi Institute of Technology，2007:1215．[11]劉靜安，謝水生．鋁合金材料的應用與技術開發(fā)[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2004．[12]鄭朝霞．H13熱擠壓模具的開裂原因分析[J]．熱加工工藝，2001：4648．[13]劉靜安，邵蓮芬．鋁合金擠壓工模具典型圖冊[M]．北京：化學工業(yè)出版社，2008．[14]李勇，譚群燕．建筑門窗用鋁合金型材擠壓模設計[J]．模具工業(yè)，2007：3548[15]劉靜安，黃凱．鋁合金擠壓工模具技術[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2009．[16]李德群，唐志玉．中國機械工程學會，中國模具設計大典編委會編．中國模具設計大典 第2卷 輕工模具設計．南昌：江西科學技術出版社， 2003．[17]劉靜安，謝建新．大型鋁合金型材擠壓技術與工模具優(yōu)化設計[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2003．[18] XIE J X，MURAKAMI T，IKEDA K．Experimental simulation of metal flow in portholedie extrusion[J]．Journal of Materials Processing Technology，1995：111．[19]劉靜安．輕合金擠壓工模具手冊[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2011