【正文】 罐的有效容積=300 =210m3直筒部分液柱高度HL==H0=2D=罐的總高：H=+2(+）=下攪拌葉輪與罐底的距離：C=Di=1/3D=下攪拌槳葉與圓筒底的距離：Hc==攪拌槳葉直徑：Di=1/3D=槳葉間距：S==葉寬：B==⑹ 罐壁厚受內(nèi)壓的壁厚可用下式計算：式中：P—耐受壓強罐壓mPa， D內(nèi)—管徑，748cm []—材料為A3鋼板時許用應力，127MPa —焊縫系數(shù)， C—壁厚附加量，則==14mm取20mm⑺ 封頭壁厚==088cm= ⑻ 罐的數(shù)量計算 所需設備臺數(shù)=式中：操作周期=運轉(zhuǎn)時間h+輔助時間h發(fā)酵罐720m3，每罐產(chǎn)100%谷氨酸量：30011%94%95%=年產(chǎn)4萬噸味精，日產(chǎn)100%，發(fā)酵操作時間42h，其中發(fā)酵時間38h，需要發(fā)酵罐臺數(shù)：==8臺⑴類型比例 味精生產(chǎn)發(fā)酵罐普遍采用六漿葉渦輪式攪拌器，漿葉形狀有3種。分別是：平葉，彎葉，箭葉。本人選用六彎葉式。 六平葉式渦輪漿式攪拌器被稱為標準型攪拌器，其攪拌液體循環(huán)量較大，攪拌消耗功率也較大。 尺寸比例： 攪拌器葉徑：D=1/3D=葉寬：B==弧長：==底距：C=D/3=盤徑：di==葉弦長：L==葉距Y=D=彎葉板厚：δ=14mm取兩擋攪拌，攪拌轉(zhuǎn)速N2可根據(jù)50m3罐，轉(zhuǎn)速N1=110r/min，以P0/V為基準放大求得：r/min⑵攪拌功率計算 發(fā)酵罐的攪拌功率不僅是選擇電動機的依據(jù)，也是確定溶氧量的主要指標，同時又是比擬放大設計時的基礎依據(jù)，在通風情況下比不通風情況下的攪拌率有所降低。通常，首先確定不通風情況下的攪拌功率，然后再按照通風的條件予以減少。①不通風情況下攪拌功率的計算 不通風情況下攪拌功率的大小隨液體的性質(zhì)，攪拌器的形式和罐的結構尺寸而不同。經(jīng)過大量的科學實驗和生產(chǎn)實踐，不通風情況下的攪拌功率可用下面的經(jīng)驗公式進行計算： ① 計算Rem式中：D—攪拌器葉徑，D = N—攪拌器轉(zhuǎn)速，N=75/60= —醪液密度=1050kg/m3 —醪液粘度=103Ns/m2將數(shù)代入上式：視為湍流，則攪拌功率準數(shù)NP=② 計算不通氣時的攪拌軸功率P0式中：NP— N—攪拌轉(zhuǎn)速N=60r/min= D—攪拌器直徑D= —醪液密度=1050kg/m3代入上式：kw實際軸功率：f==p*=fp=240=③ 計算通風時的軸功率Pg根據(jù)通風公式：A—谷氨酸發(fā)酵時，以列管代替擋板以及各部尺寸按比擬放大后測得的攪拌功率系數(shù)，—則P==167kw④ 求電機功率 采用三角帶傳動=，滾動軸承=，滑動軸承=，端面密封增加功率為1%，代入公式得=189kw⑶ 攪拌器的間距①最低一組攪拌器距離底的距離(s) S===(m) 式中：D——攪拌器直徑②二組攪拌器之間的間距 S1=()/2=(m) 式中：HL——液體深度。檔板的作用是改變液體的方向，由徑向流改為軸向流，促使液體激烈翻動，增加溶解氧。豎立的蛇管，列管，排管，也可以起擋板作用，本人選用列管，所以在此不用設擋板。空氣分布裝置的作用是吹入無菌空氣均勻分布，分布裝置的形式有單管和環(huán)型管。本設計采用單管式空氣分布裝置。單管管徑計算如下：現(xiàn)以排料管(也是通風管)，為例計算管徑，該罐實裝210m3，設2h之內(nèi)排空，則排料時的物料體積流量為：m3發(fā)酵醪流速取V=1m/s，則排料管截面積為F物，F(xiàn)物=m2F物=取無縫鋼管Ф2199，管內(nèi)徑d內(nèi)=219(92)=201200適用若按通風管計算，取風速20m/s，,20℃，=210=42m3/min=，30℃狀態(tài)下=取風速V=20m/s，則風管截面積Ff為：=則氣管直徑為m因通風管也是排料管，故取兩者最大值，取d=Ф2199無縫管，則滿足工藝要求。罐的換熱裝置有三種形式，分別是：⑴夾套式換熱裝置：其優(yōu)點為結構簡單，加工容易，罐內(nèi)無冷卻設備，死角小，有利于發(fā)酵等。缺點為傳熱壁厚，冷卻水流速低，發(fā)酵時降溫效果差，要是發(fā)酵時不好控制溫度。⑵豎式蛇管換熱裝置：其優(yōu)點為冷卻水在管內(nèi)流速大，傳熱系數(shù)高，用水量小等。缺點為在高溫地區(qū)，冷卻用水溫度較高，則發(fā)酵時降溫困難，影響發(fā)酵生產(chǎn)率，因此用冷凍水或冷凍鹽水，這樣就增加了設備的成本。⑶豎式列管(排管)換熱裝置：其優(yōu)點為加工方便，適用于高溫，水源地區(qū)等。缺點為傳熱系數(shù)較蛇管低，用水量較大。 F=Q總/K tm(m)式中： Q總——主發(fā)酵期發(fā)酵液每小時放出最大的熱量(kJ/h) K ——換熱裝置的傳熱系數(shù)[kj/(m2hk)] tm——平均溫度差(oC) 設夏天主發(fā)酵每小時升溫t=12 oC，發(fā)酵液比熱C=[kj/(kgK)] Q總=GCt =210106012 =10604664(kj/h) 設采用深井水進行冷卻，水溫從10 oC進20 oC出，發(fā)酵液溫度控制不超過36 oC則 ：tm=[(t－t1)－(t－t2)]/ln = = 總傳熱系數(shù)取K =450[kj/(m2hk)] 傳熱面積： F=Q總/K tm=10604664/(450)=288(m2)這個面積較大，為了減少列管冷卻面積，夏天在主發(fā)酵時可考慮外淋冷卻，其冷卻效果相當列管的50%，現(xiàn)圓筒表面積為： F圓筒=πDH0 = =(m2)相當列管面積：50%=(m2)發(fā)酵罐內(nèi)列管實際面積：288 =(m2)選冷卻管徑的外徑φ=219mm，則管長：=如果把列管分為10組，則每組長：=，聯(lián)軸器和軸承軸封的作用是使罐頂或罐底與攪拌軸之間的縫隙加以密封，防止泄露和污染雜菌?，F(xiàn)在普遍使用端面軸封結構。實踐證明：端面軸封具有清潔、密封性能好、無死角，摩擦損失小以及軸無磨損現(xiàn)象等優(yōu)點，是一種適用于密封要求畫稿的發(fā)酵罐攪拌軸的密封方法。常用的端面軸封結構見339，這是一種單端面外置式不平衡型端面軸封裝置，轉(zhuǎn)動部件的密封是由一對摩擦副接觸處的緊密性來保證，摩擦副一般采用硬質(zhì)合金(也有用青銅和不銹鋼，但較易磨損)與不銹性石墨組成硬質(zhì)合金堆難焊于隨軸旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)動環(huán)上，接觸面需磨光至△8以上，不透性石墨一般作為靜環(huán)。兩接觸面的蜜蜂需要有一定的壓力。完全由彈簧來保證這種壓力的叫做不平衡型，利用罐內(nèi)壓力來抵消本身的壓力而僅由彈簧產(chǎn)生密封壓力的叫平衡型。平衡型端面軸封的使用壓力要比不平衡型大，因為發(fā)酵罐的操作壓力一般≤，所以一般采用不平衡型就可以了。彈簧的作用很重要，安裝是彈簧的壓力必須調(diào)整均勻，不然受力不均勻引起泄漏。壓力過大則石墨密封環(huán)磨損太快，并會發(fā)生都過熱等不正?，F(xiàn)象。端面密封目前還沒有完整的計算方法，一般是選用經(jīng)驗值或者是近似值計算，下面分別討論其基本構件。⑴ 環(huán)和靜環(huán) 有動環(huán)和靜環(huán)所組成的摩擦副是機械密封最重要的元件。動環(huán)和靜環(huán)是在介質(zhì)中做相對旋轉(zhuǎn)摩擦滑動，由于摩擦生熱，磨損和泄漏等現(xiàn)象，因此摩擦副設計應使密封在約定的條件下，工作負荷最輕，密封效果最好，使用壽命最長。動環(huán)的材料可用鑄鐵、硬質(zhì)合金、高合金鋼管等，靜環(huán)最常用浸漬石墨或填充聚四氟乙烯。動靜環(huán)要保持一定的浮動性，使之摩擦損耗后仍能保持摩擦面的緊密配合。為此動環(huán)與軸間應留有一定的空隙，便于動環(huán)的軸向移動?！?mm，靜環(huán) 內(nèi)徑較軸徑大1～2mm，動環(huán)的端面寬度應比靜環(huán)大13mm。端面表面光潔度，對硬質(zhì)材料取△10～△11，對軟質(zhì)材料取△8～△9比較適合。⑵ 簧加荷裝置 彈簧加荷裝置的作用是產(chǎn)生壓緊力，使動靜環(huán)面壓緊接觸，保證密封。一般軸徑￠28mm的情況下采用多彈簧結構，其優(yōu)點是壓力勻稱；軸徑￠22mm的采用單彈簧，其結構簡單。彈簧座靠旋緊定螺釘固定在軸上，用來支撐彈簧。傳送扭具。彈簧壓板用來承受壓緊力，壓緊靜密封元件，傳動扭具帶動動環(huán)。⑶ 輔助密封元件 輔助密封元件有動環(huán)及靜環(huán)密封圈，用來密封動環(huán)和軸及靜環(huán)與靜環(huán)座之間的縫隙。動環(huán)密封圈隨軸一齊旋轉(zhuǎn)，故與軸和動環(huán)是相對靜止的。靜環(huán)密封圈是完全靜止的。輔助密封元件有“O”形，“V”形，矩形等多種形式。常用的動環(huán)密封圈為“O”形環(huán)，常用的靜環(huán)密封圈為平橡膠墊片。發(fā)酵罐攪拌軸較長，而且軸徑是隨著扭矩大小有所變化的，為了加工，安裝，檢修方便，攪拌軸一般作成二節(jié)或三節(jié)，節(jié)與節(jié)之間用聯(lián)軸器連接起來。常用的聯(lián)軸器有鼓形及夾殼型兩種，小型發(fā)酵罐可采取法蘭將攪拌軸連接。為了使攪拌軸轉(zhuǎn)動靈活和減少震動，需要在軸上裝上軸承，一般上軸承采用滾動軸承(有的廠采用圓錐滾子軸承)，中型發(fā)酵罐一般在罐內(nèi)裝有底軸承，而大型發(fā)酵罐還裝有中間軸承，底軸承和中間軸承的水平位置都要求能適當調(diào)節(jié)。中間軸承是安裝在罐內(nèi)的，可用結構簡單不需家潤滑又能防腐的滑動軸承，一般可用硬木軸瓦或塑料軸瓦(如石棉酚醛塑料，聚四氯乙烯等。)軸瓦與軸之間的間隙要取的稍大一些，以適應溫度差的變化，～%。底軸承可采用止推軸承，裝在軸的最下端，用支撐件加以固定。與罐內(nèi)軸承接觸處的軸頸極易磨損，尤其是低軸承處磨損更加嚴重，可以在與軸承接觸處的軸上添加一個軸套，用緊定螺釘與軸固定，這樣僅磨損軸套而軸不會磨損，檢修時只要更換軸套就可以了。 谷氨酸發(fā)酵時會生成許多的泡沫浮在液面上，為了消除泡沫，除加消泡劑進行消泡外，還要在發(fā)酵罐的攪拌軸上端裝有打泡器，位于液面略高之地方，其作用也是為了消泡(打碎泡沫)，常用的打泡器有梳齒式和耙式，～。 小型發(fā)酵罐由于攪拌轉(zhuǎn)速較高，可采用電動機與攪拌軸直聯(lián)的方式，而大多數(shù)中型發(fā)酵罐均須減速。減速裝置可采用三角皮帶傳動、圓柱或螺旋圓錐齒輪減速傳動機等。齒輪減速機的傳動效率較高，但加工、安裝精度要求高。三角皮帶傳動最為簡易?？筛鶕?jù)具體情況選用合適的減速裝置。溶氧系數(shù)通常都是由實驗來測定的。測定的方法很多，最早的是亞硫酸鹽氧化法，用亞硫酸鹽氧化法測定的溶氧系數(shù)叫做亞硫酸鹽氧化值，以Ki表示，我國某科研單位經(jīng)多次實驗，將操作條件與Ki值整理成函數(shù)關系式，得出機械攪拌通風發(fā)酵罐的Ki可用下面經(jīng)驗公式計算： 六彎葉渦輪攪拌器： 式中：Ki——溶氧系數(shù)(亞硫酸鹽氧化值)[mol/(mLmin大氣壓) N——通風時的攪拌功率(kgm/s) V——發(fā)酵罐的液體體積(m3) W——空氣在壓力狀態(tài)下，在液體平均高度的通氣線速度(m/s) 如果通風量指的是在吸入狀態(tài)下時，W必須采用下式計算： W=[Q/(60D2)] [(273+t)/(273+20)] {1/[P+(HLr/2)]} 式中：Q——通風量(m3/min)(吸入狀態(tài)) 210=42m3/min D——發(fā)酵罐直徑(m) = t——發(fā)酵液溫度(oC) =35oC P——罐壓(大氣壓)(絕壓) = HL——液柱高度(m) r——發(fā)酵液相對密度(m) 則：= =106[(mol/()]因為發(fā)酵罐的，所以要將kd值乘以校正系數(shù)f進行校正： ==106[(mol/()] KLα，Kσα和Ki總稱為溶氧系數(shù)，他們的換算關系大致如下：Ki和Kσ的意義相同，僅表示單位不同。因飽和溶氧濃度與操作壓力之間存在比關系，又液相中的溶氧濃度為0，相對的樣分壓也是0，所以用大氣壓作推動力是合理的：Ki和Kσ的計算：Ki= Kσ103/(10660)=105 Kσ所以：Kσ=[mol氧/(mLmin大氣壓)]KLα，Kσα的換算：用亞硫酸鹽氧化法實驗時，1個大氣壓下，t=25oC的飽和溶解濃度C*=，氧的分壓p=，根據(jù)式：KLα/ Kσα=(PP*)/( C*C)=(大氣壓L/mmol氧)=106(大氣壓mL/mol氧)KLα，Kσα和Ki的換算：Ki是以大氣壓為推動力，而不是以氧分壓為推動力。Ki=Kσα/60Kσα=104 [mol 氧/(mLh大氣壓)]因而Ki=()(KLα/106)(KLα的單位為1/h)但如果Ki是以氧分壓作為推動力時，則： Ki= KLα/(90106)所以：KLα= 104 [mol氧/mLmin大氣壓] 發(fā)酵罐技術性能表表9 罐技術性能表公稱容積(m3)300管身直徑(m)罐體總高度罐體高度(m)罐身壁厚(mm)15封頭厚度(mm)10攪拌器轉(zhuǎn)速(r/min)75罐內(nèi)工作壓力(mPa)冷卻形式列管冷卻冷卻面積(m2)通風攪拌軸功率288167電機功率(kw)189發(fā)酵罐的個數(shù)(個)8優(yōu)秀畢業(yè)設計參考文獻[1] [M].北京:中國輕工業(yè)出版社, 1999: 2029.[2] [M].中國輕工業(yè)出版社, 1985: 2629.[3] [M].北京: 中國輕工業(yè)出版社, 1999: 3235.[4] [M],上海: 上?？茖W技術出版社,1989,12.[5] [M],北京: 中國輕工出版社,1990,30.[6] [M].中國輕工業(yè)出版社,1985: 1019.[7] [M].中國輕工業(yè)出版社,1996: 3037[8] [M].中國輕工業(yè)出版社, 1998: