【正文】 公路II級1號梁0002號梁0003號梁4號梁5號梁6號梁7號梁0008號梁000雙列公路II級1號梁0002號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁000非對稱布置按偏心受壓法計算單列公路II級1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁雙列公路II級1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁表34人群荷載橫向分配后各梁支點反力荷載橫向分配情況人群荷載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔荷載雙孔荷載B對稱時按杠桿法算人群荷載1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁非對稱布置按偏心受壓法計算人群荷載1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁 (4).各梁永久荷載、可變荷載反力組合表35 各梁永久荷載、可變荷載基本組合計算表編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁（1）恒載（2）公路II級雙列對稱00（3）公路II級雙列非對稱（4）人群對稱（5）人群非對稱（6）（1）+（2）+（4）（7）（1）+（2）+（5）974（8）（1）+（3）+（4）（9）（1）+（3）+（5）計算公式為： 表36 雙柱反力Gi計算荷載組合情況反力G1(KN) 組合⑥ 公路—Ⅱ級雙列對稱 人群對稱 組合⑦ 公路—Ⅱ級雙列對稱 人群非對稱 組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱 人群對稱 組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱 人群非對稱取最大的控制設計，所以= (1).彎矩計算圖39 （尺寸單位：cm）截面位置見圖39所示，為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時的數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。按圖39給出的截面位置，各截面彎矩計算式為:（2）相應于最大彎矩時的剪力計算計算公式為：截面1—1：=0，=—； 截面2—2：==—；截面3—3：=—，=—； 截面4—4：=—，=——；截面5—5：=——，=———；截面6—6：=———，=————各種荷載組合下的各截面彎矩和剪力計算分別見表37和38。表37各截面彎矩計算荷載組合情況墩柱反力梁支座反力各截面彎矩G1R1R2R3R4截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥截面⑦⑦組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱表38各截面剪力計算荷載組合情況墩柱反力G1梁支座反力（KN）各截面剪力（KN）截面①①截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥R1R2R3R4V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右⑥0⑦01150⑧0⑨0荷載組合情況墩柱反力G1梁支座反力（KN）各截面剪力（KN）截面①①截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥R1R2R3R4V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右⑥0⑦01150⑧0表39 蓋梁內力匯總表①①②②③③④④⑤⑤⑥⑥⑦⑦彎矩（KNm）0剪力（KN）左右左0右左右 采用C35混凝土，主筋選用鋼筋，設保護層厚度為5cm(鋼筋中心至混凝土的邊緣)。 ：≤；； 以下取33截面作配筋設計，其他截面雷同，在此不做詳細計算。 已知:bh=170cm150cm；Md=m ；取γ0=；h0=1505=145cm 即: ≤ 化簡: 解得： ；選Φ28的HRB335鋼筋，其根數(shù)為根現(xiàn)實際選用10根，配筋率為: 該截面實際承載力為： (KNm)就正截面承載力與配筋率而言，配筋設計應滿足《公預規(guī)》要求。其他截面的配筋設計見表210表310 各截面鋼筋量計算表截面號M(KNm)所需鋼筋面As(mm2)所需Φ28(根數(shù))實際選用配筋率(%)根數(shù)As(mm2)11 ——722 83310615844810615855 11 66127711對比可知，原標準圖的配筋是適合的，均大于計算值。 根據《公預規(guī)》，當截面符合≤可不進行斜截面抗剪承載力力計算，僅需按 《公預規(guī)》。式中：—預應力提高系數(shù)， —混凝土抗拉設計強度，本設計取 對于11截面： (KN) 對于22截面～55截面： (KN)根據《公預規(guī)》:≤(KN)對照表各截面的計算剪力可知，本設計可按構造要求設置斜筋與箍筋。 已知h0=1450mm，σs=280MPa，一根主筋Φ28所能承受的彎矩值為:其中z= =1334mm代入后得 (KNm) :由前式計算的:①.上部構造恒載，一孔重3210KN②.蓋梁自重(半根梁蓋)③.系梁重（）25=（KN）④.墩柱自重 (KN) 作用墩柱底面的恒載垂直力為: 荷載布置及行車情況見前圖33～圖35，由蓋梁計算得知:(1).公路—Ⅱ級 ①.單孔荷載單列車時： B1=0,B2=(KN),B1+B2=(KN)相應的制動力: T=2=(KN)90(KN)按《公預規(guī)》制動力不小于90KN，故取制動力為90KN ②.雙孔荷載單列車時： B1=),B2=(KN),B1+B2=(KN)相應的制動力: T=2=108(KN)＞90(KN)按《公預規(guī)》制動力不小于90KN，故取制動力為108KN(2).人群荷載 ①.單孔行人(單側): B1=0,B2=(KN),B1+B2=(KN) ②.雙孔行人(單側): B1=B2=(KN),B1+B2=(KN)汽車荷載中雙孔荷載產生支點處最大反力值,即產生最大墩柱垂直力； 汽車荷載中單孔荷載產生最大偏心彎矩，即產生最大墩柱底彎矩。(汽車荷載位置見圖310)圖310 （尺寸單位：cm）(1).單列車時: 雙列車時: (2).人群荷載單側時: 人群荷載雙側時: (1).最大最小垂直反力時，計算見表311 表311 可變荷載組合垂直反力計算(雙孔) 編號荷載情況最大垂直反力(KN)最小垂直反力(KN)橫向分布η1Bη1(1+μ)橫向分布η2Bη1(1+μ)1公路—Ⅱ級單列車 2雙列車3人群荷載單側行人 4雙側行人 表中汽車公路—Ⅱ級已乘沖擊系數(shù)，1+μ=(2).最大彎矩時，計算見表312 表312可變荷載組合最大彎矩計算(單孔)編號荷載情況墩柱頂反力計算式Bη1(1+μ)垂直力(KN)水平力 H(KN)對柱頂中心彎矩(KNm)B1B2B1+B2(B1+B2)1上部結構與蓋梁計算———.—002單孔雙列車0453人群單孔雙側——— (1).垂直力最大垂直力:最小垂直力: (2).水平力: H=45(KN) (3).彎矩: : 圖311 (尺寸單位：cm): 已知墩柱頂用C35混凝土，采用16Φ20的HRB235鋼筋，As=,則縱向鋼筋配筋率：；由于: ，故不計偏心增系數(shù)，??；(1).雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構件驗算， 根據《公預規(guī)》:≤滿足規(guī)范要求。(2).單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構件驗算:故η=，ηe0=。根據《公預規(guī)》：≤≤ 設g=；代入,后，經整理得: 按《公預規(guī)》，“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數(shù)表”經試算查得各系數(shù)A，B，C，D，為： 設：=，A=，B=，C=，D=，代入后得: 則: (KN) (KN) (KNm) (KNm)墩柱承載力滿足規(guī)范要求。 ，采用C25混凝土，φ20的R235鋼筋。灌注樁按m法計算，m=5000KN/m4(亞粘性土),樁身混凝土受壓彈性模量Ec=104MPa。: : : : 作用于樁頂?shù)暮爿d反力N恒為:N恒=N1+N2+N3+N4=(KN): (已扣除浮力)(1).兩跨可變荷載反力:(公路—Ⅱ級)；(人群荷載,單側)(2).單跨可變荷載反力:(公路—Ⅱ級)；(人群荷載,雙側)(3).制動力T=54(KN),作用點在支座中心，距樁頂距離為: (m)(4).縱向風力: 風壓力取:442=(Pa) 由蓋梁所引起的風力: (KN) 對樁頂?shù)牧Ρ蹫? (m) 墩柱引起的風力: 對樁頂?shù)牧Ρ蹫? (m) 橫向風因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。(KN)(雙孔)(KN)(單孔)(單跨可變荷載時) (KN)(KN)(KN)(KNm) 根據《地基基礎規(guī)范》，摩擦樁受壓容許承載力按