【正文】 (KN)(雙孔)(KN)(單孔)(單跨可變荷載時) (KN)(KN)(KN)(KNm)墩柱承載力滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》：≤≤m) :由前式計算的:①.上部構(gòu)造恒載，一孔重3210KN②.蓋梁自重(半根梁蓋)③.系梁重（）25=（KN）④.墩柱自重 (KN) 作用墩柱底面的恒載垂直力為: 荷載布置及行車情況見前圖33～圖35，由蓋梁計算得知:(1).公路—Ⅱ級 ①.單孔荷載單列車時： B1=0,B2=(KN),B1+B2=(KN)相應(yīng)的制動力: T=2=(KN)90(KN)按《公預(yù)規(guī)》制動力不小于90KN，故取制動力為90KN ②.雙孔荷載單列車時： B1=),B2=(KN),B1+B2=(KN)相應(yīng)的制動力: T=2=108(KN)＞90(KN)按《公預(yù)規(guī)》制動力不小于90KN，故取制動力為108KN(2).人群荷載 ①.單孔行人(單側(cè)): B1=0,B2=(KN),B1+B2=(KN) ②.雙孔行人(單側(cè)): B1=B2=(KN),B1+B2=(KN)汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點(diǎn)處最大反力值,即產(chǎn)生最大墩柱垂直力； 汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。m)所需鋼筋面As(mm2)所需Φ28(根數(shù))實際選用配筋率(%)根數(shù)As(mm2)11 ——722 83310615844810615855 11 66127711對比可知，原標(biāo)準(zhǔn)圖的配筋是適合的，均大于計算值。 已知:bh=170cm150cm；Md=按圖39給出的截面位置，各截面彎矩計算式為:（2）相應(yīng)于最大彎矩時的剪力計算計算公式為：截面1—1：=0，=—； 截面2—2：==—；截面3—3：=—，=—； 截面4—4：=—，=——；截面5—5：=——，=———；截面6—6：=———，=————各種荷載組合下的各截面彎矩和剪力計算分別見表37和38。 假定全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢Ф8 HRB335鋼筋，則Asv=2= 選取箍筋間距Sv=150mm，箍筋配筋率為滿足規(guī)范要求。驗算截面抗彎承載力: 此時，梁為1750mm160mm的矩形截面梁，取a′=40mm，h0=175040=1710mm，其中a′為鋼筋重心到底面的距離。計算公式由《橋梁工程》書P166公式3108和3109公式查得：當(dāng)P=1作用在截面A的左側(cè)時： 即： 式中：—i號粱軸到A截面的距離 ——單位荷載P=1作用位置到A截面的距離當(dāng)P=1作用在截面A的右側(cè)時： （1）對于A截面的彎矩影響線可以計算如下： 當(dāng)P=1作用在1號粱軸上時： = 4++= 當(dāng)P=1作用在6號梁軸上時: =4++=當(dāng)P=1作用在7 號梁軸上時:=4+()+=繪出彎矩圖（2）影響線計算當(dāng)P=1作用在1號粱軸上時：=++=當(dāng)P=1作用在6號梁軸上時: =++=當(dāng)P=1作用在7 號梁軸上時:=+()+=繪出影響線（3）剪力影響線 ①.1號梁右截面的剪力V1右影響線計算: 當(dāng)P=1作用在計算截面以右時:；當(dāng)P=1作用在計算截面以左時:；繪制V1右影響線②.2號梁右截面的剪力V2右影響線計算: 當(dāng)P=1作用在計算截面以右時: 如P=1作用在3號梁軸上時: 同理：－= 當(dāng)P=1作用在計算截面以左時:；繪制V2右影響線圖219橫隔梁作用效應(yīng)影響線圖(尺寸單位:cm) 計算公式為: Sq=(1+μ)ξP0Ση+Ω，式中:μ—橫隔梁沖擊系數(shù)，根據(jù)《橋規(guī)》； ξ—車道折減系數(shù)，； P0—汽車對跨中橫隔梁的計算荷載； q0人—人群對跨中橫隔梁的計算荷載； η—與計算荷載相對應(yīng)的橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎向坐標(biāo)值； w—與人群荷載相對應(yīng)的影響線面積；可變作用汽車和人群人在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見圖219，橫隔梁內(nèi)力計算結(jié)果見表219 表218 橫隔梁內(nèi)力作用效應(yīng)計算表汽車:P0(KN)橫隔梁沖擊系數(shù)人群:q0(KN/m)車道折減系數(shù)MA(KN?m)ηi MAMB(KN?m)ηi MB汽 ηi MB人 V1右ηi V1汽右 ηi V1人右 V2右ηi V2汽右 荷載組合MAmax(KN?m) MBmin(KN?m) V(KN) ，橫隔梁翼板有效寬度為:①.計算跨徑的L/3:L/3=12000/3=4000mm②.相鄰兩梁的平均間距，對中橫隔梁為7250mm ③.b+12hf’=160+12229=2908mm式中—hf’為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度橫隔梁翼板有效寬度應(yīng)取上述三者中的較小值，即bf’=2908mm，先假設(shè)a=60mm，則橫隔梁的有效高度為：h0=175060=1690mm，其中a為鋼筋重心到底面的距離。圖218 跨中橫隔梁的最不利荷載布置(尺寸單位:m)縱向一行車輪和人群荷載對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：=跨中橫隔梁受力影響線的面積：（2）=人群荷載： = =160160=25600 =400270=108000 =； 160= =1395= 因此,本設(shè)計主梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。m所以跨中截面正截面承載力滿足要求。（1）正截面承載力計算設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)到截面底邊距離為,則=30mm+=191(mm),h0=h=2300191=2109(mm),由前面計算可得跨中截面承載能力極限狀態(tài)下的彎矩基本組合設(shè)計值Md=σkt=+=(=1860=1209MPa)計算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋未超過規(guī)范規(guī)定值。應(yīng)力計算的作用(或荷載)取標(biāo)準(zhǔn)值,汽車荷載計入沖擊系數(shù),在此本設(shè)計僅以跨中截面為例進(jìn)行驗算。Ap=4170=103N；MG1=L/4截面: Np1=(σconσlI)Ap=()4170= 由公式: ,取跨中和L/4截面平均值計算，由于是全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件,未布置非預(yù)應(yīng)力鋼筋,則跨中截面: ==,L/4截面: ==將以上各項代入公式得：表217 各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表計算截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力(MPa)σl1σl2σl4σlIσl5σl6σlⅡ預(yù)加力階段σpI=σconσlI使用階σplⅡ=σconσlIσlIIl/4截面預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段,為保證主梁受力可靠并予以控制,應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個階段的驗算。 — 加載齡期,即達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度為90%的齡期,近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計算則有 ,則可得。 /)c=104MPa,故αEP=Ep/E180。()靜矩類別及符合()(cm)對換軸**靜矩Sio()翼 板①翼緣部分對凈軸*靜矩San()1136－8/2=94988翼緣部分對凈軸**靜 矩Sao(cm3)1152105534三角承托②8526442585271235肋 部③3202483732027395184250204164下三角④馬蹄部分對凈軸靜 矩Sbn()10011105馬蹄部分對凈軸靜 矩Sbo(cm3)10010306馬 蹄⑤10081294111008121354肋 部⑥1601750116016223管道或鋼束－－2436427682133653175565翼 板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn()94988換軸以上換算面積對換軸靜矩Soo(cm3)105534三角承托②6442571235肋 部③16=2483716=73129220826249898翼 板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son()94988凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sjo(cm3)105534三角承托②6442571235肋 部③16=6090116=72618220315249387 表214 主梁截面特性值總表名 稱符 號單 位截 面跨 中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支 點(diǎn)混凝土凈截面凈 面 積凈 慣 矩39286553397421684675458452000521凈軸到截面上緣距離cm凈軸到截面下緣距離cm截面抵抗矩上 緣448374451975537362下 緣275927279736357287390306對凈軸靜矩翼緣部分面積Sa－ncm3184970184970210847201878凈軸以上面積Sn－ncm322826221884260029310235換軸以上面積So－ncm3220315221454259946310201馬蹄部分面積Sb－ncm3133653138270237024—鋼束群重心到凈軸距離ejcm混凝土換算截面換 算 面 積Aocm2換 算 慣 矩Iocm445672397451553034828090252643579換軸到截面上緣距離cm換軸到截面下緣距離cm截面抵抗矩上 緣Wos477695474022471677536577下 緣Wox339850335129378258399148對凈軸靜矩翼緣部分面積Sa－o204164203343219857205504凈軸以上面積Sn－o249387248229275316323781換軸以上面積So－o249898248651275399823813馬蹄部分面積Sb－o175565170423252914—鋼束群重心到凈軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算預(yù)應(yīng)力的損失值因梁截面位置的不同而存在差異，現(xiàn)選四分點(diǎn)截面（既有直線束又有曲線束通過）來進(jìn)行計算。通過每根鋼束長度計算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。=圖212封錨端混凝土塊尺寸圖圖213 鋼束計算圖式（尺寸單位：mm）L1為靠近錨固端直線段長度，y為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)的豎直距離，根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計算如下：， ， ，其中： ——鋼束彎起角度（176。 （1）鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離 錨固點(diǎn)到支座中心線水平距離（圖212）： ()=3640tan8176。 （2）對于錨固截面，為了方便張拉