【導讀】2020，自2020年9月1日起實施。、、、為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。發(fā)布的該標準1997年局部修訂條文同時廢止?！朵摻罨炷粮邔咏ㄖY構設計與施工規(guī)程》JGJ3—91進行了修訂。本規(guī)程的主要技術內容是：；；；4.結構設計的基本規(guī)定；；；；本規(guī)程由建設部歸口管理，由主編單位負責具體技術內容的解釋。構），做到安全適用、技術先進、經濟合理、方便施工，制定本規(guī)程。和結構類型應符合本規(guī)程的有關規(guī)定。本規(guī)程不適用于建造在危險地段場地的高層建筑。一般情況下，抗震設防烈度可采用中國地震烈度區(qū)劃圖規(guī)定的地?？拐鹪O防類別的劃分應符合現行國家標準《建筑抗震設防分類標。準》GB50223和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的有關規(guī)定。10層及10層以上或房屋高度大于28m的建筑物。自室外地面至房屋主要屋面的高度。由梁和柱為主要構件組成的承受豎向和水平作用的結構。由核心筒與外圍框筒組成的高層建筑結構?？裳卦摌菍油鈬Y構周邊設置帶狀水平梁或桁架。Es—鋼筋彈性模量；

　　

【正文】 造措施。 房屋高度大、柱距較大而柱中軸力較大時，宜采用型鋼混凝土柱、鋼管混凝土柱，或采用高強度混凝土柱。 高層建筑結構中，抗震等級為特一級的鋼筋混凝土構件，除應符合一級抗震等級的基本要求外，尚應符合下列規(guī)定： 1 框架柱應符合下列要求： 1） 宜采用型鋼混凝土柱或鋼管混凝土柱； 2）柱端彎矩增大系數η c、柱端剪力增大系數η vc 應增大 20%； 3）鋼筋混凝土柱柱端加密區(qū)最小配箍特征值λ v 應按本規(guī)程表 數值增大 采用；全部縱向鋼筋最小構造配筋百分率，中、邊柱取 %，角柱取 %。 2 框架梁應符合下列要求： 1）梁端剪力增大系數η vb 應增大 20%； 2）梁端加密區(qū)箍筋構造最小配箍率應增大 10%。 3 框支柱應符合下列要求： 1）宜采用型鋼混凝土柱或鋼管混凝土柱； 2）底層柱下端及與轉換層相連的柱上端的彎矩增大系數取 ，其余層柱端彎 矩增大系數η c 應增大 20%；柱端剪力增大系數η vc 應增大 20%；地震作用產生的柱軸力增大系數取 ，但計算柱軸壓比時可不計該項增大； 3）鋼筋混凝土柱柱端加密區(qū)最小配箍特征值λ v 應按本規(guī)程表 的數值增大 采用，且箍筋體積配箍率不應小于 %；全部縱向鋼筋最小構造配筋百分率取 %。 4 筒體、剪力墻應符合下列要求： 1）底部加強部位及其上一層的彎矩設計值應按墻底截面組合彎矩計算值的 倍采用，其他部位可按墻肢組合彎矩計算值的 倍采用；底部加強部位的剪力設計值，應按考慮地震作用組合的剪力 計算值的 倍采用，其他部位的剪力設計值，應按考慮地震作用組合的剪力計算值的 倍采用； 2）一般部位的水平和豎向分布鋼筋最小配筋率應取為 %，底部加強部位的水平和豎向分布鋼筋的最小配筋率應取為 %； 3）約束邊緣構件縱向鋼筋最小構造配筋率應取為 %，配箍特征值宜增大20%；構造邊緣構件縱向鋼筋的配筋率不應小于 %； 4）框支剪力墻結構的落地剪力墻底部加強部位邊緣構件宜配置型鋼，型鋼宜向上、下各延伸一層。 5 剪力墻和簡體的連梁應符合下列要求： 1）當跨高比不大于 2 時，宜配置交叉暗撐； 2）當跨高比不大于 1 時，應配置交叉暗撐； 3）交叉暗撐的計算和構造宜符合本規(guī)程第 條的規(guī)定。 高層建筑結構應采取以下措施減少非荷載作用影響： 1 減少水泥用量和水灰比、摻人合適的外加劑、改善水泥和骨料的質量、適 當提高結構構件的構造配筋率、降低混凝土終凝溫度、高濕度養(yǎng)護，減小混凝土收縮應變； 2 改善使用環(huán)境，避免主體結構構件外露，做好外墻、屋面的保溫隔熱或采用建筑幕墻，減小內部結構構件與周邊結構構件的溫差，減小結構溫度內力； 3 避免基礎產生較大不均勻差異沉降，減小由此引起的結構內力。 高層建筑室內填充墻宜采用各類輕質隔墻。 150m 以上的高層建筑外墻宜采用各類建筑幕墻，其填充墻、外墻非結構構件宜與主體結構柔性連接，以適應主體結構的變形。 5 結構計算分析 高層建筑結構的荷載和地震作用應按本規(guī)程第 3 章的有關規(guī)定進行計算。 混合結構高層建筑的計算分析，除滿足本章要求外，尚應符合本規(guī)程第 11 章的有關規(guī)定。 高層建筑結構的內力與位移可按彈性方法計算?？蚣芰杭斑B梁等構件可考慮局部塑性變形引起的內力重分布。 高層建筑結構分析模 型應根據結構實際情況確定。所選取的分析模型應能較準確地反映結構中各構件的實際受力狀況。 高層建筑結構分析，可選擇平面結構空間協(xié)同、空間桿系、空間桿 — 薄壁桿系、空間桿 — 墻板元及其他組合有限元等計算模型。 進行高層建筑內力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內為無限剛性，相應地設計時應采取必要措施保證樓板平面內的整體剛度。 當樓板會產生較明顯的面內變形時，計算時應考慮樓板的面內變形或對采用樓板面內無限剛性假定計算方法的計算結果進行適當調整。 高層建筑按空間整體工作計算時，應考慮下列變形： — 梁的彎曲、剪切、扭轉變形，必要時考慮軸向變形； — 柱的彎曲、剪切、軸向、扭轉變形； — 墻的彎曲、剪切、軸向、扭轉變形。 高層建筑結構應根據實際情況進行重力荷載、風荷載和（或）地震作用效應分析，并應按本規(guī)程第 節(jié)的規(guī)定進行作用效應組合。 高層建筑結構內力計算中，當樓面活荷載大于 4kN/m2時，應考慮樓面活荷載不利布置引起的梁彎矩的增大。 高層建筑進行重力荷載作用效應分析時，柱、墻軸向變形宜考慮施工過程的影響。施工過程的模擬可根據需要采用適當的簡化方法。 高層建筑結 構進行風作用效應分析時，正反兩個方向的風荷載可按兩個方向的較大值采用；體型復雜的高層建筑，應考慮風向角的影響。 在內力與位移計算中，型鋼混凝土和鋼管混凝土構件宜按實際情況直 接參與計算。有依據時，也可等效為混凝土構件進行計算，并按有關規(guī)范進行截面設計。 體型復雜、結構布置復雜應采用至少兩個不同力學模型的結構分析軟件進行整體計算。 B 級高度的高層建筑結構和本規(guī)程第 10 章規(guī)定的復雜高層建筑結構，應符合下列要求： 1 應采用至少兩個不同力學模型的三維空間分析軟件進行整體內力位移計算； 2 抗震計算時，宜考慮平扭耦連計算結構的扭轉效應，振型數不應小于 15，對多塔樓結構的振型數不應小于塔樓數的 9 倍，且計算振型數應使振型參與質量不小于總質量的 90%； 3 應采用彈性時程分析法進行補充計算； 4 宜采用彈塑性靜力或動力分析方法驗算薄弱層彈塑性變形。 對豎向不規(guī)則的高層建筑結構，包括某樓層抗側剛度小于其上一層的70%或小于其上相鄰三層側向剛度平均值的 80%，或結構樓層層間抗側力結構的承載力小于其上一層的 80%，或某樓層豎向抗側力構件不連續(xù)，其薄弱層對應于地震作用標準值的地震剪力應乘以 的增大系數；結構的計算分析應符合本規(guī)程第 條的規(guī)定，并應對薄弱部位采取有效的抗震構造措施。 對受力復雜的結構構件，宜按應力分析的結果校核配筋設計。 對結構分析軟件的計算結果，應進行分析判斷，確認其合理、有效后方可作為工程設計的依據。 在內力與位移計算中，抗震設計的框架 — 剪力墻或剪力墻結構中的連梁剛度可予以折減，折減系數不宜小于 。 在結構內力與位移計算中，現澆樓面和裝配整體式樓面中梁的剛度可考慮翼緣的作用予以增大。樓面梁剛度增大 系數可根據翼緣情況取為 ～ 。 對于無現澆面層的裝配式結構，可不考慮樓面翼緣的作用。 在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內力重分布對梁端負彎矩乘以調幅系數進行調幅，并應符合下列規(guī)定： 1 裝配整體式框架梁端負彎矩調幅系數可取為 ～ ；現澆框架梁端負彎矩調幅系數可取為 ～ ； 2 框架梁端負彎矩調幅后，梁跨中彎矩應按平衡條件相應增大； 3 應先對豎向荷載作用下框架梁的彎矩進行調幅，再與水平作用產生的框架梁彎矩進行組合； 4 截面設計時，框架梁跨中截面正彎矩設計值不應小于豎向荷載 作用下按簡支梁計算的跨中彎矩設計值的 50%。 高層建筑結構樓面梁受扭計算中應考慮樓蓋對梁的約束作用。當計算中未考慮樓蓋對梁扭轉的約束作用時，可對梁的計算扭矩乘以折減系數予以折減。梁扭矩折減系數應根據梁周圍樓蓋的情況確定。 高層建筑結構分析計算時宜對結構進行力學上的簡化處理，使其既能反映結構的受力性能，又適應于所選用的計算分析軟件的力學模型。 在內力與位移計算中，應考慮相鄰層豎向構件的偏心影響。樓面梁與柱子的偏心可按實際情況參與整體計算或采用柱端附加彎矩的方法 予以近似考慮。 在內力與位移計算中，密肋板樓蓋可按實際情況進行計算。當不能按實際情況計算時，可按等剛度原則對密肋梁進行適當簡化后再行計算。 對平板無梁樓蓋，在計算中應考慮板的面外剛度影響，其面外剛度可按有限元方法計算或近似將柱上板帶等效為扁梁計算。 在內力與位移計算中，可考慮框架或壁式框架梁柱節(jié)點區(qū)的剛域（圖）影響。剛域的長度可按下式計算： lb1＝ lb2＝ lc1＝ lc2＝ （ ） 當按（ ）式計算的剛域長度為負值時，應取為零。 圖 剛域 在結構內力與位移整體計算中，轉換層結構、加強層結構、連體結構、多塔樓結構，應按情況選用合適的計算單元進行分析。在整體計算中對轉換層、加強層、連接體等做簡化處理的，整體計算后應對其局部進行補充計算分析。 復雜平面和立面的剪力墻結構，應采用適合的計算模型進行分析。當采用有限元模型時，應在復雜變化處合理地選擇和劃分單元；當采用桿件模型時，對錯洞墻可采用適當的模型化處理后進行整體計算，并應在此基礎上對結構局部進行補充計算分析 。 高層建筑結構計算中，當地下室頂板作為上部結構嵌固 部位時，地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的 2 倍。 重力二階效應及結構穩(wěn)定 在水平力作用下，當高層建筑結構滿足下列規(guī)定時，可不考慮重力二階效應的不利影響。 1 剪力墻結構、框架 — 剪力墻結構、筒體結構： ??? ni id GHEJ （ — 1） 2 框架結構： ? ?nihGD n ij iii ,2,1/20 ??? ?? （ — 2） 式中 EJd— 結構一個主軸方向的彈性等效側向剛度，可按倒三角形分布荷 載作用下結構頂點位移相等的原則，將結構的側向剛度折算為豎向懸臂受彎構件的 等效側向剛度； H— 房屋高度； Gi、 Gj— 分別為第 i、 j 樓層重力荷載設計值； hi— 第 i 樓層層高； Di— 第 i 樓層的彈性等效側向剛度，可取該層剪力與層間位移的比值； n— 結構計算總層數。 高層建筑結構如果不滿足本規(guī)程第 條的規(guī)定時，應考慮重力二階效應對水平力作用下結構內力和位移的不利影響。 高層建筑結構重力二階效應，可采用彈性方法進行計算，也可采用對未考慮重力二階效應的計算結果乘以增大系數的方法近似考慮。結 構位移增大系數 F F1i以及結構構件彎矩和剪力增大系數 F F2i可分別按下列規(guī)定近似計算，位移計算結果仍應滿足本規(guī)程第 條的規(guī)定。 1 對框架結構，可按下列公式計算： ? ? ? ?nihDGF nij iiji ,2,1/111 ???? ??（ — 1） ? ? ? ?nihDGF nij iiji ,2,1/2112 ???? ??（ — 2） 2 對剪力墻結構、框架 — 剪力墻結構、筒體結構，可按下列公式計算： ? ????? ni diEJGHF121 /1（ — 3） ? ????? ni diEJGHF122 /1（ — 4） 高層建筑結構的穩(wěn)定應符合下列規(guī)定： 1 剪力墻結構、框架 剪力墻結構、筒體結構應符合下式要求： ??? ni id GHEJ （ ） 2 框架結構應符合下式要求： ? ?nihGD n ij iji ,2,1/10 ??? ?? （ ） 9 度抗震設計的高層建筑結構，在罕遇地震作用下薄弱層（部位）彈塑性變形計算可采用下列方法： 1 不超過 12 層且層側向剛度無突變的框架結構可采用本規(guī)程第 條的簡化計算法； 2 除第 1 款以外的建筑結構可采用 彈塑性分析方法； 3 對滿足本規(guī)程第 條規(guī)定但不滿足本規(guī)程第 條規(guī)定的結構，計算彈塑性變形時應考慮重力二階效應的不利影響；或對未考慮重力二階效應計算的彈塑性變形乘以增大系數 。 采用彈塑性動力分析方法進行薄弱層驗算時，宜符合以下要求： 1 應按建筑場地類別和所處地震動參數區(qū)劃的特征周期選用不少于兩條實際地震波和一條人工模擬的地震波的加速度時程曲線； 2 地震波持續(xù)時間不宜少于 12s，數值化時距可取為 或 ； 3 輸入地震波的最大加速度，可按表 采用。 表 彈塑性動力時程分析時輸入地震加速度的最大值 Amax 抗震設防烈度 7度 8度 9度 Amax（ cm/s2） 220（ 310） 400（ 510） 620 注： 8 度時括號內數值分別對應于設計基本加速度為 和 的地區(qū)。 結構薄弱層 （ 部位 ） 層間彈塑性位移的簡化計算，宜符合下列要求： 1 結構薄弱層 （ 部位 ） 的位置可按下列情況確定： 1） 樓層屈服強度系數沿高度分布均勻的結構，可取底層； 2） 樓層屈服強度系數沿高度分布不均勻的結構，可取該系數最小的樓層 （ 部位 ） 及相對較小的樓層，一般不超過 2～ 3 處。 2 層間彈塑性位移可按下列公式計算： epp uu △△ ?? （ — 1） 或yypyp uuu △△△ ??? ?? （ — 2） 式中△ up— 層間彈塑性位移； △ uv— 層間屈服位移； μ — 樓層延性系數； △ ue— 罕遇地震作用下按彈性分析的層間位移。計算時，水平地震影響系數最大值應按本規(guī)程表 — 1 采用； η p— 彈塑性位移增大系數，當薄弱層 （ 部位 ） 的屈服強度系數不小于相鄰層 （ 部位 ） 該系數平均值的 時，可按表 采用；當不大于該平均值的 時 ，可按表內相應數值的 倍采用