【正文】 下一 層上下表66 框架柱軸力組合邊跨（AB跨）組合前組合后層 號SGK（kN）SQK（kN）SWK（kN）SEK（kN） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下邊跨（BC跨）組合前組合后層 號SGK（kN）SQK（kN）SWK（kN）SEK（kN） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下7 截面設計本工程框架結構高度小于30米抗震設防烈度為七度，建筑分類為丙類，三類框架。承載力抗震調(diào)整系數(shù)=（受彎）=（受剪）框架梁正截面強度計算以第六層AB跨梁為例，說明計算方法。由設計條件可知，梁的混凝土等級為C30，縱筋等級為HRB400，箍筋等級為HRB400。梁設計截面如圖71所示。按照《混凝土結構設計規(guī)范》對第一層框架進行正截面強度計算，過程如下。其他層的計算結果及配筋見表71所示。AB跨：22截面為了安全計算時不考慮上部受壓區(qū)內(nèi)配置的構造鋼筋fc=,ft= N/mm2Fy=360 N/mm2:h0/3=7500/3=2500mmhf/ h0=120/560=b+120 hf=250+12120=1690mm取bf=1690mmh0=600201020/2=560mm（單排） h0=56025=535mm（雙排）a)、按抗震設計組合控制M0=γRE M0== KN/m KN/mb)、按非抗震設計組合控制驗算截面類型：Mu=α1fcbfh02（h0bf/2）=11690560（560120/2）=6766KN/m KN/m第一類梯形截面選320As=942mm2檢查是否滿足構造要求《混凝土結構設計規(guī)范》Amin=%250600=300mm2Amin=45250600=268mm2As918 mm2 Amin（符合要求）《混凝土結構設計規(guī)范》，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度二三級抗震等級X≤（滿足要求）AB跨11截面MA= KN/mγRE MA== KN/m KN/m按抗震設計組合控制由于跨中受拉縱向鋼筋直接貫通支座且伸入柱內(nèi)滿足受壓錨固要求（查11G1011圖集laE=26d laE=2620=540mm）因此可考慮其作為支座截面充分發(fā)揮其抗壓強度的鋼筋=942mm2a)、按雙筋截面計算（雙排）Mu1=fy（h0）=924360（53540） KN/mM2=MAMu1== KN/m（）535=35,as=40mmAs=As1+As2=709+942=1651mm2b)、按單筋截面計算（雙排）構造要求:16511850可按照雙筋截面計算結果進行配筋。配筋率《混凝土結構設計規(guī)范》%600250=375mm255ft/fy%=55600250=375mm2選620As=1884mm21651 mm2375 mm2(滿足要求)A’s/As=942/1884=（滿足要求）通長筋選22012 mm2AB跨33截面MA= KN/mγRE MA== KN/m KN/m按抗震設計組合控制由于跨中受拉縱向鋼筋直接貫通支座且伸入柱內(nèi)滿足受壓錨固要求（查11G1011圖集laE=26d laE=2620=540mm）因此可考慮其作為支座截面充分發(fā)揮其抗壓強度的鋼筋=942mm2按雙筋截面計算（雙排）Mu1=fy（h0）=924360（53540） KN/mM2=MAMu1== KN/m（）535=24a’s=40mmAs=As1+As2=500+942=1442mm2構造要求:配筋率《混凝土結構設計規(guī)范》%600250=375mm255ft/fy%=55600250=375mm2選520As=1750mm21442 mm2375 mm2(滿足要求)A’s/As=942/1442=（滿足要求）通長筋選22012 mm2hw=600120=480mm450mm《混凝土結構設計規(guī)范》。每側縱向構造鋼筋（不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋）%。選414（6001200）/3=160mm200mmAs=615mm2 ρs=615/250/480=%%BC跨55截面為了安全計算時不考慮上部受壓區(qū)內(nèi)配置的構造鋼筋:h0/3=3000/3=1000mmhf/ h0=120/560=b+120 hf=250+12120=1690mm取bf=1000mmh0=600201020/2=560mm（單排） h0=56025=535mm（雙排）按抗震設計組合控制M0= KN/mγRE M0== KN/m驗算截面類型：Mu=α1fcbfh02（h0bf/2）=11000460（460120/2）=2631KN/m選320As=942mm2檢查是否滿足構造要求《混凝土結構設計規(guī)范》Amin=%250500=250mm2 Amin=45250500=223mm2As936 mm2 Amin（符合要求）《混凝土結構設計規(guī)范》，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度二三級抗震等級X≤（滿足要求）AB跨44截面MB= MC= KN/mγRE MA== KN/m KN/m按抗震設計組合控制由于跨中受拉縱向鋼筋直接貫通支座且伸入柱內(nèi)滿足受壓錨固要求（查11G1011圖集laE=26d laE=2620=540mm）因此可考慮其作為支座截面充分發(fā)揮其抗壓強度的鋼筋=942mm2按雙筋截面計算（雙排）Mu1=fy（h0）=924360（43540）= KN/mM2=MAMu1== KN/m（）435=34a’s=40mmAs=As1+As2=663+942=1605mm2構造要求:配筋率《混凝土結構設計規(guī)范》%500250=312mm255ft/fy%=55500250=273mm2選520As=1570mm21605 mm2375 mm2(16701605)/1605=%5%(滿足要求)A’s/As=942/1442=（滿足要求）通長筋選22012 mm2hw=500120=380mm450mm不用配置構造鋼筋表71 其他層框架梁配筋結果截面彎矩(kNm)計算面積/mm2配筋實配面積/mm2AsminAsmin3層AB跨Ⅰ15385201570328375Ⅱ918320942268300Ⅲ14355201570328375BC跨Ⅳ924320942223250Ⅴ157032015702733123層AB跨Ⅰ14025201570328375Ⅱ918320942268300Ⅲ12954201256328375BC跨Ⅳ769320942223250Ⅴ146042015702733124層AB跨Ⅰ11814201256328375Ⅱ918320942268300Ⅲ11644201256328375BC跨Ⅳ426220628223250Ⅴ9493209422733125層AB跨Ⅰ681318763328375Ⅱ609318763268300Ⅲ664318763328375BC跨Ⅳ108218509223250Ⅴ625318763273312說明：框架梁的正截面受彎承載力計算，由框架梁內(nèi)力組合表可知框架梁的最不利內(nèi)力組合，4截面為支座邊緣控制截面，而框架梁內(nèi)力組合表梁端彎矩為支座中心處彎矩，需要進行換算；梁下部受拉時，按T形截面計算，截面翼緣寬度按規(guī)定取值（參考：《混凝土結構設計規(guī)范》）；梁上部受拉時，按矩形截面計算；所有截面均按雙筋梁計算。計算過程如表71所示，（24層梁合并），（，）。h=600mm時配置腰筋G6Φ14，詳細配筋見附錄梁配筋圖?？蚣芰赫孛鎻姸扔嬎阋缘谝粚恿簽槔f明計算方法。由設計條件可知，梁的混凝土等級為C30，縱筋等級為HRB400，箍筋等級為HRB400。按照《混凝土結構設計規(guī)范》對第一層框架進行正截面強度計算，過程如下。其他層的計算結果及配筋見表72所示。AB跨a）、按照非抗震組合進行設計VB=驗算截面（《混凝土結構設計規(guī)范》）hw=（600120）/250=4計算所需箍筋由于系整澆樓蓋，框架梁為非獨立梁，因此所需箍筋應按《混凝土結構設計規(guī)范》。按抗震組合設計：為了防止梁在彎曲破壞之前發(fā)生剪切破壞，設計時應加以避免，故對剪力設計值按照《混凝土結構設計規(guī)范》： 式中 梁端剪力增到系數(shù)， ； 分別為梁左右端截面按順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值； 梁的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的兩端截面設計值， 梁的凈跨；以第一層AB跨梁端剪力為例，說明梁的斜截面強度計算方法。左震，順時針：， 右震，逆時針：， 計算時取較大值截面驗算：l0/h=7500/600=計算所需箍筋應按照抗震設計選配箍筋《混凝土結構設計規(guī)范》，箍筋最大間距為150mm直徑不小于8mm選用8雙肢箍，按計算要求的最大間距S=2/=159mm實際采用間距100mm滿足要求，非加密區(qū)的間距不宜大于加密區(qū)間距的兩倍，非加密區(qū)采用8@200雙肢箍。配筋率實際非加密區(qū)為8@200雙肢箍ρsv=Asv/sb=2/（200250）=%%（滿足要求）驗算非加密區(qū)始端收剪承載力=600=900mm500取900mmV=450KN(截面滿足要求)箍筋采用：加密區(qū)8@100雙肢箍，非加密區(qū)8@200雙肢箍加密區(qū)長度為900mm肢距（25040）/2=210mm250mm滿足要求BC跨按抗震組合進行設計為了防止梁在彎曲破壞之前發(fā)生剪切破壞，設計時應加以避免，故對剪力設計值按照《混凝土結構設計規(guī)范》： 式中 梁端剪力增到系數(shù)， ； 分別為梁左右端截面按順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值； 梁的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的兩端截面設計值， 梁的凈跨；左震，順時針：， 截面驗算：l0/h=3000/500=6計算所需箍筋應按照抗震設計選配箍筋《混凝土結構設計規(guī)范》，箍筋最大間距為150mm直徑不小于8mm選用8雙肢箍，按計算要求的最大間距S=2/=101mm實際采用間距100mm滿足要求，非加密區(qū)的間距不宜大于加密區(qū)間距的兩倍，非加密區(qū)采用8@200雙肢箍。配筋率實際非加密區(qū)為8@200雙肢箍ρsv=Asv/sb=2/（200250）=%%（滿足要求）驗算非加密區(qū)始端收剪承載力箍筋采用：加密區(qū)8@100雙肢箍，非加密區(qū)8@200雙肢箍加密區(qū)長度為750mm肢距（25040）/2=210mm250mm滿足要求為了施工方便，以上各層均采用加密區(qū)8@100雙肢箍，非加密區(qū)8@200雙肢箍驗算過程見表72表72 梁的斜截面強度計算AB跨層號重力荷載剪力KN彎矩最大值KNm調(diào)整后剪力KN2層4503層4504層4505層450BC跨層號重力荷載剪力KN彎矩最大值KNm調(diào)整后剪力KN2層