【正文】 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax2978161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200C柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax208161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax65612162412%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax2978161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200D柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3198161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3318161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax2958161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200二層NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmaxA柱3208161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax78912162412%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3208161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200B柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax2628161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3988161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax5138161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200C柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax2628161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3988161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax5138161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200D柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3208161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax78912162412%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax3208161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200一層NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmaxA柱1458161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax5738161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax1458161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200B柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax4388161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax838161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax4248161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200C柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax4388161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax838161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax4248161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200D柱NMmax單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax1458161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NmaxM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax5738161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200NminM單側AS或As39。最終配筋實際AS或As39。ρρminρmax1458161608%%5%V強剪弱彎(λ+)+構造配箍 Ф8@200 框架節(jié)點驗算為了滿足抗震需要，設計時考慮“強節(jié)點弱構件”的原則。驗算A1節(jié)點，梁柱節(jié)點核心區(qū)的組合剪力設計值為，三級抗震，取則，可以?？蚣芄?jié)點受剪承載力的驗算，可以。 其他節(jié)點承載力驗算節(jié)點編號∑Mb(kNm)hboas39。hbVj(kN)剪壓比控制V軸力N(kN)節(jié)點受剪承載力VA571535750 B554035575 C554035575 D571535750 A471535750 B454035575 C454035575 D471535750 A371535750 B354035575 C354035575 D371535750 A271535750 B254035575 C254035575 D271535750 A171535750 B154035575 C154035575 D171535750 電 算 校 核 PKPM軟件計算結果。 恒載作用下電算框架彎矩圖（kNm） 恒載作用下電算框架的軸力圖 恒載作用下電算框架的剪力圖 分析誤差 手算時的基本假定有：1）平面結構的基本假定：忽略結構縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構件的抗 扭作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進行分析計算，一般工程中通常橫向框架的間距相同，作用于各橫向框架上的荷載相同，框架的抗側剛度相同，因此，認為各榀橫向框架都將產生相同的內力與變形。2）節(jié)點簡化：框架節(jié)點一般總是三向受力的，但當按平面框架進行結構設計時，節(jié)點也相應的簡化。對于現(xiàn)澆混凝土框架結構，簡化為剛性節(jié)點。 結果分析、手算結構的總體趨勢正確，豎向荷載作用下的彎矩、剪力和軸力誤差不是很大。主要誤差出現(xiàn)在底層框架突出的柱的內力上。 分析原因PKPM軟件計算采用的是人機交互式的輸入方式，雖然其計算原理與手算是一樣的。但近似方法不一樣。PKPM建模是針對整個結構而言的，縱向框架以及鄰近橫向框架均會對計算結果產生影響。這在手算時是無法考慮的。建模時要修改梁柱線剛度值，否則誤差會較大。尤其是水平地震作用下的結構內力，不修改梁柱線剛度比值的誤差會更大。分析底層突出柱內力誤差較大的原因，一是建模時在此處梁柱線剛度、以及計算長度等沒有特殊考慮，而在手算時此處梁為邊跨梁。電算則把它等同于其他中跨梁，方便建模，考慮周圍現(xiàn)澆樓板的翼緣作用放大了2倍。二是結構在此處不規(guī)則，電算本身就存在導算誤差。6 樓梯設計 設計資料：選取C軸和D軸間的樓梯進行設計，采用現(xiàn)澆板式樓梯，踏步尺寸為160mm300mm。樓梯的踢面和踏面均做水磨石層，底面為石灰砂漿抹灰?；炷翉姸鹊燃墳镃25。板采用HPB235級鋼筋；梁縱筋采用HRB400 級鋼筋。 樓梯