天然氣的可壓縮性利用tmcp技術(shù)生產(chǎn)高質(zhì)量高性能的微合金化管線鋼畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-28 15:04本頁面
【正文】 ＝（40－30）/60＝＝ 取t0＝8， tzh＝＋＋＝， tf＝＋8＝第四道次：t1＝（50－20）/40＝ t3＝（50－20）/60＝＝ 取t0＝3，tzh＝＋＋＝ tf＝＋3＝第五道次：t1＝（60－20）/40＝1 t3＝（60－20）/60＝＝取t0＝3， tzh＝1＋＋＝ tf＝＋3＝第六道次：t1＝（60－20）/40＝1 t3＝（60－30）/60＝＝取t0＝3， tzh＝1＋＋＝ tf＝＋15＝則粗軋總的軋制節(jié)奏時(shí)間為 t節(jié)奏＝109s。 軋制溫度的確定為了確定各道的軋制溫度，必須求出逐道的溫度降。高溫時(shí)軋件的溫降可按輻射散熱計(jì)算，因?yàn)閷?duì)流和傳導(dǎo)所散失的熱量大致可以與變形功所轉(zhuǎn)換的熱量抵消。輻射散熱所引起的溫降可由下列近似公式計(jì)算： (64)式中：—道次間溫降，℃；—輻射時(shí)間，即該道次的軋制時(shí)間，s；—軋件厚度，mm；—前一道軋件的絕對(duì)溫度，K.取板坯加熱溫度為1230℃，出爐溫降為30℃，粗軋前高壓水除鱗溫度降為50℃，則第一道開軋溫度定為1150℃，則各道次溫度為：第一道次溫度為：=℃可逆軋制時(shí)，第一道的頭部為第二道的尾部，故第二道尾部溫度為：第二道頭部在第三道時(shí)變?yōu)槲膊?，幫?yīng)先計(jì)算第二道頭部的溫度，即：故第三道尾部軋制溫度為：四輥可逆軋機(jī)進(jìn)入另一架四輥可逆軋機(jī)前通過一立輥軋機(jī)，高壓水除鱗溫降為30℃，℃第四道尾部溫度為：可逆軋制時(shí)，第四道的頭部為第五道的尾部，故第五道的尾部溫度為：第五道頭部在第六道時(shí)變?yōu)槲膊浚蕬?yīng)先計(jì)算第五道頭部的溫度：故第六道尾部軋制溫度為：平均變形速度： (65)式中：—軋輥半徑，mm；—軋輥在該道次的最高線速度，mm/s；—軋制前的軋件厚度，mm；—軋制后的軋件厚度，mm； (66)式中：—軋輥直徑，mm； —軋輥?zhàn)畲筠D(zhuǎn)速，mm；則粗軋各道次平均變形速度計(jì)算如下：第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 各道的變形抗力各道次相應(yīng)的變形速度及軋溫度確定后，可根據(jù)該道次壓下率從該鋼種的變形抗力曲線上查出變形抗力值。三種典型產(chǎn)品的變形抗力曲線見附圖3。 計(jì)算各道平均單位壓力有多種壓力公式計(jì)算熱軋產(chǎn)品的平均單位壓力，使用較多的是采利可夫公式，西姆斯公式和由它簡(jiǎn)化的志田茂等。這里采用美坂佳助公式。應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)： (67)式中：—變形區(qū)軋件平均厚度，mm； —變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；則各道次應(yīng)力影響系數(shù)為：平均單位壓力： (68)式中：—材料的變形抗力，Mpa。則各道次的平均單位壓力為： 計(jì)算各道總壓力軋制壓力： (69)式中：—變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；—軋件寬度，mm；則 計(jì)算各道的傳動(dòng)力矩由下式計(jì)算： (610)其中：（1）軋制力矩由下式計(jì)算： (611) 為合力作用點(diǎn)系數(shù)?！?，取=，為變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；計(jì)算結(jié)果如下：（2）附加摩擦力矩由兩部分組成： (612)式中：—軋輥的軸承中的摩擦力矩；—傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩。在四輥軋機(jī)中 (613)輥頸直徑=1000mm；式中：—支承輥軸承的摩擦系數(shù)。、—工作輥及支承輥的直徑。計(jì)算結(jié)果如下：四輥軋機(jī)：第一道次： 第二道次： 第三道次： 四輥軋機(jī)：第四道次： 第五道次： 第六道次： 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中摩擦力矩可由下式計(jì)算： (614)式中：—傳動(dòng)效率系數(shù)?？扇?，減速比=1，所以 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 總的附加摩擦力矩 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)軋機(jī)主機(jī)列所需的力矩。通常是根據(jù)轉(zhuǎn)動(dòng)部分軸承引起的摩擦力矩計(jì)算之。一般可按經(jīng)驗(yàn)公式確定： (615) 式中：—電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩，(N﹒m) (616)式中：—電機(jī)的額定功率，kw； —電機(jī)的額定轉(zhuǎn)速，r/min。四輥軋機(jī)： （4）作用在電機(jī)軸上的動(dòng)力矩按下式計(jì)算： (617)式中：—換算到電機(jī)軸上的軋輥傳動(dòng)裝置中所有旋轉(zhuǎn)件的總飛輪力矩；—電機(jī)的加減速率，rpm/s；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，四輥可逆軋機(jī)取140四輥可逆軋機(jī)加速軋制時(shí)： 減速軋制時(shí)： 計(jì)算軋制各個(gè)階段的力矩空載加速期： (618)加速軋制期： (619)穩(wěn)速軋制期： (620)減速軋制期： (621)空載減速期： (622)空載穩(wěn)速期： (623)計(jì)算結(jié)果見附表4。 精軋階段工藝計(jì)算 壓下制度的確定制定壓下制度的方法很多，一般有理論方法和經(jīng)驗(yàn)方法。由于理論方法比較復(fù)雜，理論公式本身也有誤差，因此，在此選用經(jīng)驗(yàn)方法，按經(jīng)驗(yàn)分配壓下量后，再進(jìn)行校核及修訂。經(jīng)驗(yàn)方法簡(jiǎn)單易行，可通過不斷修正最后達(dá)到合理化。 粗軋階段壓下量分配原則為：（1）粗軋機(jī)組變形量一般要占總變形量的70～85％；（2）為保證精軋機(jī)組的終軋溫度，應(yīng)盡可能提高精軋機(jī)組軋出的帶坯溫度；（3）一般粗軋機(jī)軋出的帶坯厚度為20～40mm；（4）第一道考慮咬入及坯料厚度偏差不能給以最大壓下量，中間各道次應(yīng)以設(shè)備能力所允許的最大壓下量軋制，最后道次為了控制出口厚度和帶坯的板形，應(yīng)適當(dāng)減小壓下量。精軋機(jī)組充分利用高溫的有利條件，把壓下量盡量集中在前幾道，在后幾架軋機(jī)上為了保證板形、厚度精度及表面質(zhì)量，壓下量逐漸減小。第一架可以留有適當(dāng)余量，即考慮到帶坯厚度的可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等，而使壓下量略小，于設(shè)備允許的最大壓下量；第2～4架，為了充分利用設(shè)備能力，盡可能給以大的壓下量軋制；以后各架，隨著軋件溫度降低，變形抗力增大，應(yīng)逐漸減小壓下量；為控制帶鋼的板形、厚度精度及性能質(zhì)量，最后一架的壓下量一般在10～15％左右。 粗軋機(jī)壓下規(guī)程的制定 精軋機(jī)壓下規(guī)程的制定 速度制度的確定 精軋機(jī)軋制速度的確定 粗軋機(jī)軋制速度的確定 確定溫度制度 咬入條件的校核 軋制壓力的計(jì)算 轉(zhuǎn)動(dòng)力矩的計(jì)算及電機(jī)校核 軋輥強(qiáng)度校核4 經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)
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