【正文】 均布荷載代表值在樓面處引起固端彎矩= /12=m,gBWCM2=m,= /12=m,()ggAWBCD2=m,用彎矩分配法求解重力荷載代表值下的彎矩，首先將各節(jié)點的分配系數填在相應的方框內，將梁的固端彎矩填寫在框架的橫梁相應的位置，然后將節(jié)點放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進行分配。假定遠端固定進行傳遞（不向滑動端傳遞）：右（左）梁分配彎矩向左（右）梁傳遞；上（下）柱分配彎矩向下（上）傳遞（傳遞系數均為 1/2） 。第一次分配彎矩傳遞后，在進行第二次彎矩分配，然后不再傳遞。實際上，彎矩二次分配法，只將不平衡彎矩分配兩次，將分配彎矩傳遞一次，計算圖表如圖 、圖 、表 ～表 。上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 1 1 18 129 18 1 18 1 23 圖 重力荷載代表值作用下 M 圖30 圖 重力荷載代表值作用下 M 圖（kNm） 重力荷載代表值下 BC 跨梁端剪力計算 表 層 q（kN/m）l（m）（2/qkN）lM/?（kN）（kN()2ADqlV??）（kN()2BCMqlV???）5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 重力荷載代表值下 AB、CD 跨梁端剪力計算 表 層 q（kN/m）l（m）（ k2/qN）（lM/?kN） （kN）2BqlV??（kN2BMqlV???）315 4 3 2 1 重力荷載代表值下 A、D 柱軸向力計算 表層 截面 橫梁傳剪力 縱墻重 縱梁重 縱梁上板恒載 縱梁上板活載 柱重 （N?kN） 柱軸力（kN）11 22 33 44 55 66 77 88 99 1010 0 重力荷載代表值下 B、C 柱軸向力計算 表 層 截面 橫梁傳剪力 縱墻重 縱梁重 縱梁上板恒載 縱梁上板活載 柱重 （N?kN） 柱軸力（kN）11 5 22（左）（右） 33 4 44（左）（右） 55 3 66（左）（右） 77 2 88（左）（右） 99 1 1010（左）（右） 32 7 內力組合各種荷載情況下的框架內力求得后，根據最不利又是可能的原則進行內力組合。當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的作用下的內力進行調幅。當有地震作用時，應分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制的組合、由永久荷載效應控制的組合及重力荷載代表值與地震作用的組合，并比較三種組合的內力，取最不利者。由于構件控制截面的內力值應取支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內力值。梁支座邊緣處的內力值按下式計算： 22bqVbM????邊邊 ，式中 ——支座邊緣截面的彎矩標準值；邊 ——支座邊緣截面的剪力標準值；邊V ——梁柱中線交點處的彎矩標準值； ——與 相應的梁柱中線交點處的剪力標準值；M q ——梁單位長度的均步荷載標準值； b ——梁端支座寬度（即柱截面高度） 。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內力值，宜換算到控制截面處的值。為了簡化起見，也和采用軸線處內力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。 恒荷載和活荷載作用下的內力組合用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表 表 BC 梁 AB、CD 梁層恒載① 活載② 組合項目 值 恒載① 活載② 組合項目 值M V ①+② ①+②中 ①+② ①+② 33 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 4右 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 3右 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 2右 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 1右 ①+② ①+② 34 注：恒載①為 和 ；GKMV活載②為 和 ；QK以上各值均為支座邊的 和 ；表中彎矩的單位為 kNm，剪力的單位為 kN。 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應控制的基本組合表 表 BC 梁 AB、CD 梁層恒載① 活載② 組合項目 值 恒載① 活載② 組合項目 值M V ①+② ①+②中 ①+② ①+② 5右 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 4右 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 3右 V ①+② ①+②35M V ①+② ①+②中 ①+② ①+② 2右 V ①+② ①+② ①+② ①+②中 ①+② ①+② 1右 V ①+② ①+②注：恒載①為 和 ；GKMGKV活載②為 和 ； 以上各值均為支座邊的 和 ；表中彎矩的單位為 kNm，剪力的單位為 kN。 用于承載力計算的框架柱由可變荷載效應控制的基本組合表 表 B、C 軸柱 A、D 軸柱層恒載① 活載②組合項目值 恒載① 活載②組合項目值M N ①+② ①+② 5下 V ①+② ①+②上 ① ① 36 +② +② 4下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 3下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 2下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 1下 V ①+② ①+②注：恒載①為 、 和 ；GKKNGV活載②為 、 和 ； K表中彎矩的單位為 kNm，軸力和剪力的單位為 kN。 用于承載力計算的框架柱由永久荷載效應控制的基本組合表 表 B、C 軸柱 A、D 軸柱層恒載①活載②組合項目值 恒載① 活載②組合項目值上 ①+ ①+37 ② ② 5下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 4下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 3下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 2下 V ①+② ①+② N ①+② ①+② 1下 V ①+② ①+②注：恒載①為 、 和 ；GKGKNGKV活載②為 、 和 ； QK表中彎矩的單位為 kNm，軸力和剪力的單位為 kN。38 重力荷載代表值與地震作用的組合因為建筑高度為 ＜30m，設防烈度為 7 度，根據抗震規(guī)范確定框架的抗震等級為三級。對于框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整： ??GbnrblVbVlM??/?式中 —— 梁端截面組合的剪力設計值； —— 梁的凈跨；nl —— 梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力GbV設計值；—— 分別為梁左、右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計rblM,值；—— 梁端剪力增大系數，一級取 ，二級取 ，三級取 。Vb?對于框架柱組合的剪力設計值應按下式調整： ??ntcbVcHM/??式中 —— 梁端截面組合的剪力設計值； —— 柱的凈高；nH—— 分別為梁上、下端反時針或順時針方向截面組合的彎矩設計bct,值；—— 柱剪力增大系數，一級取 ，二級取 ，三級取 。Vc?一、二、三級框架結構的底層，柱下端截面組合的彎矩設計值應分別乘以增大系數 、 和 。底層柱縱向鋼筋宜按上、下端的不利情況配置。一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： ??bcM?式中 —— 節(jié)點上、下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上、下柱端的彎矩設計值，可按彈性分析分配；39 —— 節(jié)點左、右梁端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設?bM計值之和，一級框架節(jié)點左、右梁端均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零； —— 柱端彎矩增大系數，一級取 ，二級取 ，三級取 。c? 梁端彎矩最不利內力組合BC 梁和 AB、CD 梁分別見表 、表 。 BC 框架梁端控制截面彎矩不利組合 表 截面 層 GEM（ + ） 5 4 3 2 EF 左1 5 —4 3 2 EF 右1 （注： —水平地震作用下梁端截面彎矩， —重力荷載代表值下 調幅系EKMGEMM數 ，單位 kNm， “—”表示不可能存在正彎矩。 ） AB、CD 框架梁端控制截面彎矩不利組合 表 截面 層 GE（ + ） 5 —4 3 2 左1 5 404 3 2 FG 右1 （注： —水平地震作用下梁端截面彎矩， —重力荷載代表值下 調幅系EKMGEMM數 ，單位 kNm， “—”表示不可能存在正彎矩。 ） 梁端剪力最不利組合BC 梁和 AB、CD 梁分別見表 、表 。 BC 梁端控制截面剪力不利組合 表 截面層 （kNm）lM（kNmr）（mnl）（kNGEV）（kNGEnrlVM??1.）5 — 4 3 2