【正文】 重力擋墻抗傾覆穩(wěn)定分析結(jié)果（瀝青混凝土面板混合壩方案，j=29176。）剖 面滑 動(dòng) 模 式擋墻后土壓力(t/m)抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)K88沿堆石與壩巖基交界面，整體坡44擋土墻后，弧形滑動(dòng)局部坡 重力擋墻抗傾覆穩(wěn)定分析結(jié)果（瀝青混凝土面板混合壩方案，j=31176。）剖 面滑 動(dòng) 模 式擋墻后土壓力(t/m)抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)K88沿堆石與壩巖基交界面，整體坡44擋土墻后，弧形滑動(dòng)局部坡，當(dāng)堆石與基巖接觸面j=29176。，，不滿足抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)，若取j=31176。時(shí)，，滿足抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。而44剖面擋墻高度較小，擋墻發(fā)生傾覆失穩(wěn)的可能性較小。采用通用條分法對(duì)鋼筋混凝土面板混合壩方案和瀝青混凝土面板混合壩方案中各典型剖面邊坡的整體穩(wěn)定、擋墻后局部邊坡穩(wěn)定和一級(jí)馬道下局部邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行抗滑穩(wěn)定分析計(jì)算。計(jì)算采用參數(shù)由華東勘測(cè)設(shè)計(jì)院提供的《可研補(bǔ)充階段上水庫(kù)混合壩補(bǔ)充地質(zhì)勘查中間成果匯報(bào)材料》（2001年12月31日）中的表42和上?？睖y(cè)設(shè)計(jì)院提供的《科研補(bǔ)充階段上水庫(kù)重力擋墻土壓力研究分析任務(wù)書(shū)》（2001年10月）中的表74給出。 筑壩堆石材料的物理力學(xué)指標(biāo)材 料容 重(kN/m3)飽和容重(kN/m3)抗剪斷強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度C’(kPa)φ’(176。)f主堆石料92次堆石料76過(guò)渡區(qū)料92混凝土與基巖//600堆石與基巖//20 ，對(duì)筑壩材料以及混凝土與基巖和堆石與基巖的接觸面，都給出兩套指標(biāo)，即抗剪斷強(qiáng)度指標(biāo)（剪摩指標(biāo)）和抗剪強(qiáng)度指標(biāo)（純摩指標(biāo)），其中，抗剪斷強(qiáng)度C=20kPa，j=31176。針對(duì)鋼筋混凝土面板混合壩方案各典型剖面，考慮整體邊坡沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)、一級(jí)馬道下局部邊坡沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)和擋墻后局部邊坡穿過(guò)堆石滑動(dòng)幾種工況，分別取純摩指標(biāo)和剪摩指標(biāo)進(jìn)行邊坡的抗滑穩(wěn)定計(jì)算，~。 邊坡穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果（鋼筋混凝土面板混合壩方案）剖 面工 況邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)F采用純摩指標(biāo)采用剪摩指標(biāo)11一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂?，弧形滑?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡22一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂?，弧形滑?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡33一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂螅⌒位瑒?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡Z2一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂?，弧形滑?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡78一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂?，弧形滑?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡由計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)，對(duì)于11剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性較差，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。對(duì)于22剖面，整體邊坡的穩(wěn)定性較差，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。對(duì)于33剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性很差，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。對(duì)于Z2剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性較好，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。對(duì)于78剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性很好，采用剪摩指標(biāo)時(shí)，局部邊坡穩(wěn)定性較好。(a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo)(b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo)(c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 11剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng) (a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo) (b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo) (c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 22剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng) (a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo) (b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo) (c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 33剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng) (a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo) (b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo) (c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 縱2剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng) (a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo) (b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo) (c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 78剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng)由上述分析可知，1233剖面的邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)相對(duì)較小，邊坡的穩(wěn)定程度不高，建議適當(dāng)加大相應(yīng)壩段混凝土擋墻的尺寸，或采取必要的加固措施（如錨索、錨筋樁等），以提高邊坡的抗滑穩(wěn)定性。采用錨索加固方案時(shí)，可在擋墻前布置錨索，錨索的內(nèi)錨固段深入擋墻后的基巖，從而形成拉擋結(jié)合的邊坡加固形式。對(duì)33剖面邊坡采用500t單寬錨固力的錨索加固邊坡，采用純摩指標(biāo)時(shí)，；采用剪摩指標(biāo)。可見(jiàn)，采用錨索加固邊坡是有一定效果的，可在一定程度上提高邊坡的穩(wěn)定性。(a) (b) 33剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（采用錨索加固，單寬錨固力P=500t），(a) 采用純摩指標(biāo)；(b) 采用剪摩指標(biāo)適當(dāng)加大33剖面混凝土擋墻的尺寸，。采用純摩指標(biāo)進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性計(jì)算，；采用剪摩指標(biāo)。 (a) (b) 33剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（擋墻尺寸加大），(a) 采用純摩指標(biāo)；(b) 采用剪摩指標(biāo) 瀝青混凝土面板混合壩方案計(jì)算結(jié)果對(duì)于瀝青混凝土面板混合壩方案，分別取純摩指標(biāo)和剪摩指標(biāo)，計(jì)算典型的88剖面和44剖面邊坡的抗滑穩(wěn)定性。，~。 邊坡穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果（瀝青混凝土面板混合壩方案）剖 面工 況邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)F采用純摩指標(biāo)采用剪摩指標(biāo)88一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂螅⌒位瑒?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡44一級(jí)馬道以下局部坡?lián)跬翂螅⌒位瑒?dòng)局部坡沿堆石與壩巖基交界面，整體坡 (a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo) (b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo) (c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 88剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（瀝青混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng) (a)1 采用純摩指標(biāo) (a)2 采用剪摩指標(biāo) (b)1 采用純摩指標(biāo) (b)2 采用剪摩指標(biāo) (c)1 采用純摩指標(biāo) (c)2 采用剪摩指標(biāo) 44剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計(jì)算簡(jiǎn)圖（瀝青混凝土面板混合壩方案），(a) 一級(jí)馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(dòng)由計(jì)算結(jié)果可知，對(duì)于88剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性較好，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。對(duì)于44剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性較差，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。前面對(duì)鋼筋混凝土面板混合壩方案和瀝青混凝土面板混合壩方案各典型面上混凝土擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定性，以及各斷面邊坡的整體和局部穩(wěn)定性進(jìn)行了分析。對(duì)于鋼筋混凝土面板混合壩方案，在擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定分析中，采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=29176。，C=0時(shí)所相應(yīng)求得的主動(dòng)土壓力，作為標(biāo)準(zhǔn)土壓力值進(jìn)行擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定計(jì)算，同時(shí)，對(duì)于擋墻底部與基巖的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)，分別采用純摩指標(biāo)和剪摩指標(biāo)進(jìn)行擋墻的抗滑穩(wěn)定計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明， 33剖面擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定性較差，采用剪摩指標(biāo)，，未達(dá)到抗滑穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。，未達(dá)到抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。若采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=31176。，C=0時(shí)所相應(yīng)求得的主動(dòng)土壓力進(jìn)行擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定計(jì)算，33剖面擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)均達(dá)到安全標(biāo)準(zhǔn)。在邊坡抗滑穩(wěn)定性分析中，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。可見(jiàn)該邊坡的穩(wěn)定性較差，建議適當(dāng)加大33剖面擋墻的尺寸，或采取必要的加固措施，以確保工程的安全。采用500t單寬錨固力的錨索加固該邊坡時(shí)，采用純摩指標(biāo)，采用剪摩指標(biāo)。適當(dāng)加大33剖面混凝土擋墻的尺寸，。采用純摩指標(biāo)進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性計(jì)算，；采用剪摩指標(biāo)?？梢?jiàn)，加大擋墻的尺寸或采用一定的工程加固措施，可在一定程度上提高邊坡的整體穩(wěn)定性。對(duì)于瀝青混凝土面板混合壩方案，采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=29176。，C=0時(shí)所相應(yīng)求得的主動(dòng)土壓力進(jìn)行計(jì)算，，未達(dá)到抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。若采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=31176。，C=0時(shí)所相應(yīng)求得的主動(dòng)土壓力進(jìn)行計(jì)算，，達(dá)到抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。44剖面擋墻高度較小，擋墻發(fā)生傾覆失穩(wěn)的可能性較小。在邊坡抗滑穩(wěn)定分析中，對(duì)于88剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性較好，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。對(duì)于44剖面，當(dāng)材料參數(shù)取純摩指標(biāo)時(shí)，整體邊坡的穩(wěn)定性較差，采用剪摩指標(biāo)時(shí)。5結(jié)論和建議1．在本項(xiàng)研究工作中，使用庫(kù)倫土壓力理論和STAB程序來(lái)計(jì)算土壓力，分析相應(yīng)最大土壓力臨界滑裂面的部位。結(jié)果表明，采用這兩種方法計(jì)算土壓力快速、簡(jiǎn)便，是一種十分有效的土壓力計(jì)算方法。2．對(duì)鋼筋混凝土面板混合壩方案5個(gè)典型斷面的擋墻后土壓力進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算針對(duì)通過(guò)堆石（傳統(tǒng)的庫(kù)侖方法）和沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)兩種工況進(jìn)行，并考慮水庫(kù)運(yùn)行期堆石壩上游邊坡承受庫(kù)水壓力的情況。計(jì)算結(jié)果表明，11剖面、33剖面、78剖面邊坡，整體邊坡沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)形成的土壓力大于擋墻后局部弧形滑動(dòng)的庫(kù)倫土壓力，而22剖面、縱2剖面邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)的可能性很小，擋墻承受的土壓力主要來(lái)自于墻后局部邊坡弧形滑動(dòng)的庫(kù)倫土壓力。對(duì)瀝青混凝土面板混合壩方案2個(gè)典型斷面的擋墻后土壓力進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算工況同上，結(jié)果表明，88剖面整體沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)形成的土壓力大于擋墻后局部弧形滑動(dòng)的庫(kù)倫土壓力，而44剖面邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，沿堆石與基巖接觸面滑動(dòng)的可能性較小，擋墻承受的土壓力主要來(lái)自于墻后局部邊坡弧形滑動(dòng)的庫(kù)倫土壓力。4．應(yīng)用STAB程序，分別計(jì)算了堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=31176。、j=29176。、j=27176。，C均為0時(shí)相應(yīng)的土壓力大小，并分別以j=29176。和j=31176。時(shí)的土壓力進(jìn)行計(jì)算校核。根據(jù)土壓力計(jì)算結(jié)果，選擇由兩種方法計(jì)算所得的最大土壓力，并分別采用純摩和剪摩指標(biāo)進(jìn)行混凝土擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定性計(jì)算。結(jié)果表明，對(duì)于鋼筋混凝土面板混合壩方案，當(dāng)采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=29176。時(shí)對(duì)應(yīng)的土壓力進(jìn)行計(jì)算，33剖面擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)較低，不滿足安全標(biāo)準(zhǔn)，其余剖面的擋墻均能滿足抗滑和抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。若采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=31176。時(shí)對(duì)應(yīng)的土壓力進(jìn)行計(jì)算，33剖面擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)滿足安全標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)于瀝青混凝土面板混合壩方案，當(dāng)采用堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=29176。時(shí)對(duì)應(yīng)的土壓力進(jìn)行計(jì)算，，未達(dá)到抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)以堆石與基巖接觸面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為j=31176。，C=0相應(yīng)的土壓力進(jìn)行擋墻抗滑和抗傾穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，33剖面和88剖面擋墻均能滿足抗滑和抗傾穩(wěn)定安全標(biāo)準(zhǔn)。5．采用通用條分法并分別采用純摩和剪摩指標(biāo)對(duì)各典型剖面邊坡的整體穩(wěn)定、擋墻后局部邊坡穩(wěn)定和一級(jí)馬道下局部邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行分析計(jì)算。結(jié)果表明，對(duì)于鋼筋混凝土面板混合壩方案，各剖面所對(duì)應(yīng)的局部邊坡穩(wěn)定性相對(duì)較好，采用純摩指標(biāo)，采用剪摩指標(biāo)，表明局部邊坡的穩(wěn)定程度較高。而33剖面的整體邊坡穩(wěn)定性較差，采用