【正文】 情況的出入。(1) 梁固端彎矩：將梯形荷載和三角形荷載折算成固端等效均層布荷載，則頂層： AB 跨 α =；q = = BC 跨 q = 5/8 = 同理，其余各層：AB跨AB 跨 α =；q=9kN/m = BC 跨 q = 5/8 = (2)彎矩分配系數(shù)。以頂層節(jié)點(diǎn)為例： 節(jié)點(diǎn) 節(jié)點(diǎn) (3) 內(nèi)力計(jì)算彎矩計(jì)算過(guò)程如表 、表 、表 所示,所得彎矩圖如圖 ，將相鄰兩個(gè)開(kāi)口剛架中同層同柱內(nèi)力疊加,作為原框架結(jié)構(gòu)柱的彎矩。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，如表 、表 、表 所列?？紤]活荷載不利布置的影響,將跨中彎矩乘以 的放大系數(shù)。豎向荷載梁端調(diào)幅系數(shù)取 ,跨中彎矩由調(diào)幅后的梁端彎矩和跨內(nèi)實(shí)際荷載求得。彎矩圖 中,括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示調(diào)幅后的彎矩值。注意，BC 跨正彎矩仍不應(yīng)小于相應(yīng)簡(jiǎn)支梁跨中彎矩的1/ 2 。按1/ 2 簡(jiǎn)支梁跨中彎矩調(diào)整的跨中正彎矩值用方括號(hào)在圖 中示出。彎矩調(diào)幅應(yīng)在跨中彎矩放大后進(jìn)行。節(jié)點(diǎn)桿端 ← → ← M(kNm)節(jié)點(diǎn)桿端 ← → ← M(kNm)節(jié)點(diǎn)桿端A1A2A1A0A1B1B1A1B1B0B1B2B1C1C1B1C1C2C1C0C1D1D1C1D1D0D1D2 → ← → → 2,80 ← → ← M(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨Va=VbVb=VcVc=VdVa=VbVb=VcVc=Vd403 1602161表 梁端剪力(kN)層次總剪力AB跨BC跨CD跨VaVbVbVcVcVd431616216161表 柱軸力(kN)層次柱軸力ABCDNu=NlNu=NlNu=NlNu=Nl4321以第一層頂梁 AB 跨中彎矩為例，說(shuō)明跨中彎矩的求法： 考慮活荷載不利布置的梁跨中彎矩梁端彎矩條幅后 調(diào)幅后跨中彎矩為 框架內(nèi)力組合 考慮四種內(nèi)力組合, S GK + ， S GK +1 .4SWK ， S GK + (SQK +S WK ) ， S GK +( + WK ) 。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果如表 ,表中 SGK﹑ SQK 兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算,求跨間最大正彎矩時(shí),由于各組合下左右梁端彎矩不同,在梁上荷載與左右梁端彎矩作用下,跨內(nèi)最大正彎矩往往不在跨中,而是偏向梁端彎矩較小的一側(cè),在水平荷載參與組合時(shí)尤其明顯。此時(shí)可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值,由平衡條件確定跨內(nèi)最大正彎矩的位置及數(shù)值。由于水平風(fēng)荷載作用效應(yīng)較小,左右梁端彎矩相差不懸殊,跨內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩。取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面,組合結(jié)果如表 、表 。梁編號(hào)截面位置內(nèi)力恒活風(fēng)恒+活恒+（活+風(fēng)）恒+風(fēng)恒+（活+風(fēng)）截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力備注①②③①+②①+（②+③）①+③①+（②+③）A4~B4梁左A4M/kNm49V/kN跨內(nèi)M/kNm081梁右B4M/kNm3V/kNB4~C4梁左B4M/kNm梁右同梁左V/kN跨內(nèi)M/kNm0梁編號(hào)截面位置內(nèi)力恒活風(fēng)恒+活恒+（活+風(fēng)）恒+風(fēng)恒+（活+風(fēng)）截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力備注①②③①+②①+（②+③）①+③①+（②+③）A3~B3梁左A3M/kNm42V/kN跨內(nèi)M/kNm2梁右B3M/kNmV/kN4B3~C3梁左B3M/kNm梁右同梁左V/kN16跨內(nèi)M/kNm040梁編號(hào)截面位置內(nèi)力恒活風(fēng)恒+活恒+（活+風(fēng)）恒+風(fēng)恒+（活+風(fēng)）截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力備注①②③①+②①+（②+③）①+③①+（②+③）A2~B2梁左A2M/kNm32V/kN跨內(nèi)M/kNm0梁右B2M/kNmV/kN50186B2~C2梁左B2M/kNm梁右同梁左V/kN16跨內(nèi)M/kNm0梁編號(hào)截面位置內(nèi)力恒活風(fēng)恒+活恒+（活+風(fēng)）恒+風(fēng)恒+（活+風(fēng)）截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力備注①②③①+②①+（②+③）①+③①+（②+③）A1~B1梁左A1M/kNmV/kN跨內(nèi)M/kNm0梁右B1M/kNm37V/kN8B1~C1梁左B1M/kNm梁右同梁左V/kN跨內(nèi)M/kNm0 框架柱A內(nèi)力組合表柱號(hào)截面內(nèi)力恒活左風(fēng)右風(fēng)相應(yīng)的M相應(yīng)的M相應(yīng)的N①②③④①+（②+③）①+③①+（②+③）A4~A3上A4M/kNmN/kN209下A3M/kNmN/kN141V/kNA3 ~ A2上A3M/kNm9,8N/kN228下A2M/kNmN/kN155V/kN8A2~A1上A2M/kNmN/kN478下A1M/kNmN/kN282V/kNA1~A0上A1M/kNmN/kN727下A0M/kNm62N/kN400720V/kN 框架柱B內(nèi)力組合表柱號(hào)截面內(nèi)力恒活左風(fēng)右風(fēng)相應(yīng)的M相應(yīng)的M相應(yīng)的N①②③④①+（②+③）①+③①+（②+③）B4~B3上B4M/kNmN/kN203下B3M/kNmN/kN30625,5V/kNB3 ~ B2上B3M/kNm8,6N/kN下B2M/kNm326N/kNV/kN1577B2~B1上B2M/kNm411N/kN下B1M/kNm673N/kNV/kN8,5B1~B0上B1M/kNmN/kN下B0M/kNmN/kN1015V/kN 截面設(shè)計(jì) 框架梁這里以第四層 AB 跨梁為例,說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。(1) 梁的正截面受彎承載力計(jì)算：從表 中分別選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力,并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。 = m ,相應(yīng)的剪力V = = m ,相應(yīng)的剪力V = 支座邊緣處 支座邊緣處 = m ? = m = m ? = m跨內(nèi)截面梁下部受拉，可按 T 形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，支座邊緣截面梁上部受拉，應(yīng)按矩形截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度：按跨度考慮：=l/3=6000mm/3=2000mm按翼緣厚度考慮 = h ? = 600mm ? 35mm = 565mm因 / = 100mm / 565mm = ＞ ，= b + 12= 300mm + 12 100mm =1500mm ，故取 =1500mm 。梁內(nèi)縱向鋼筋選用 HRB400 級(jí)鋼（ = = 360N/mm2 ）， = 。下部跨間截面按單筋 T 形截面計(jì)算。因?yàn)? 1500mm100mm(565mm?100mm/2)= 1105106 N mm = 1105kN m ＞ m屬第一類(lèi) T 形截面()=,取=300mm600mm=360mm2 實(shí)配416（ As =804mm2 ＞ As min ）將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座，則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計(jì)算受拉鋼筋，因梁端彎矩較小，為計(jì)算簡(jiǎn)化起見(jiàn)，仍按單筋矩形截面計(jì)算。A 支座截面：實(shí)配316（ As = 603mm2 ＞ As min ）B支座截面：實(shí)配416（ As = 804mm2 ＞ As min ）,滿(mǎn)足要求。以第四層CD跨梁為例,說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。(2) 梁的正截面受彎承載力計(jì)算：選出CD跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力,并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。 = m ,相應(yīng)的剪力V = = m ,相應(yīng)的剪力V = 支座邊緣處 支座邊緣處 = m ? = m = m ? = m跨內(nèi)截面梁下部受拉，可按 T 形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，支座邊緣截面梁上部受拉，應(yīng)按矩形截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度：按跨度考慮：=l/3=6000mm/3=2000mm按翼緣厚度考慮 = h ? = 600mm ? 35mm = 565mm因 / = 100mm / 565mm = ＞ ，= b + 12= 300mm + 12 100mm =1500mm ，故取 =1500mm 。梁內(nèi)縱向鋼筋選用 HRB400 級(jí)鋼（ = = 360N/mm2 ）， = 。下部跨間截面按單筋 T 形截面計(jì)算。因?yàn)? 1500mm100mm(565mm?100mm/2)= 1105106 N mm = 1105kN m ＞ m屬第一類(lèi) T 形截面()=,取=300mm600mm=360mm2 實(shí)配416（ As =804mm2 ＞ As min ）將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座，則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計(jì)算受拉鋼筋，因梁端彎矩較小，為計(jì)算簡(jiǎn)化起見(jiàn)，仍按單筋矩形截面計(jì)算。D 支座截面：實(shí)配316（ As = 603mm2 ＞ As min ）C支座截面：實(shí)配416（ As = 804mm2 ＞ As min ）,滿(mǎn)足要求。層次截面M/kNmmb(bf`)mmh./mmαs ξ As實(shí)際配筋4支座A3005651624 16B左3005652904 16AB跨間3005654444 16支座B右3004152674 16BC跨間3004152824 163支座A3005653974 16B左3005654854 16AB跨間3005654314 16支座B右3004153084 16BC跨間3004152624 16