【正文】 明，，(詳見“可行性研究報告”)。這說明液壓鑿巖設備的綜合效益要大大優(yōu)于氣動鑿巖設備。因此，設計確定鑿巖作業(yè)的主要作業(yè)量采用液壓鑿巖設備，考慮到礦體某些區(qū)段傾角較緩，采場分段高度較低，鉆孔深度較淺，并考慮到礦山采礦作業(yè)分區(qū)承包的特點，鑿巖作業(yè)1/3的作業(yè)量采用氣動鑿巖設備，2/3的作業(yè)量采用液壓鑿巖臺車。采礦鑿巖選用Siba M4c和Siba M3c深孔液壓鑿巖臺車各2臺，最大鉆孔深度分別為28m和42m，YGZ90中深孔氣動鑿巖機13臺。掘進鑿巖選用Boomer 281和 Boomer 282單機和雙機液壓鑿巖臺車各1臺，剩余的作業(yè)量選用7655，YSP45,YTP28型氣動鑿巖機。按采掘工作量選擇的采礦設備請參見表5——9。采掘設備選擇計算表 5——9～2序號設備名稱型號工作內容年工作量班工作量臺年效率臺班效率計算設備臺數（臺）選取設備臺數（臺）備用設備臺數（臺）合計（臺）16淺孔鑿巖機7655零星作業(yè)量30317淺孔鑿巖機7655小斷面短距離采準平巷成巷5280m/a1320/a(4個工作面)8841218Toro 400采切裝車6萬m341519礦用卡車JKQ25出渣6萬m3314三中段運輸設備16架線式電機車ZK209/550中段運礦400萬t11042 617架線式電機車ZK109/550初期出渣、 后期運材料3141810m3底卸式礦車中段運礦400萬t484824 72192m3側卸式礦車2828144220材料車YLC3(9)7721平板車YPC5(9)101022井下人車PRC181212四輔助設備采掘設備選擇計算表 5——9～3序號設備名稱型號工作內容年工作量班工作量臺年效率臺班效率計算設備臺數（臺）選取設備臺數（臺）備用設備臺數（臺）合計（臺）23局扇JK552No4821024局扇JK551No523629 25混凝土攪拌機JZC35022 26混凝土噴射機HPH6掘進21227灑水器武安4型232328汽車吊裝車YQ17型112928t低平板設備車113016t低平板材料車2231維修車EQ240改裝2232調度指揮車越野車22如前所述，、,。%，%，采礦貧化率12%。鐵礦石資源損失主要由兩部分組成，一是礦體邊角和中段內的懸頂部分，二是礦塊內的間柱和頂柱。，%，，%。本礦設計礦石損失率在同類礦山中屬中等水平，它基本上符合七角井鐵礦開采技術條件的實際情況。如山東金嶺鐵礦為26%，中條山篦子溝銅礦為24，銅陵松樹山銅礦為23%， %，%。本礦的礦塊布置中留有6m間柱和5m頂柱，它是防止采空區(qū)頂板巖體大規(guī)模、突然塌落的主要屏障，確保采空區(qū)相鄰采場安全生產的措施之一，作為永久損失，不再回收。按標準礦塊確定的采礦方法的主要技術經濟指標請參見表5——10。采掘作業(yè)主要材料消耗量表請參見表5——11。采礦方法標準礦塊主要技術經濟指標表 表5——10序號指標名稱單位分段空場法階段礦房法1礦塊長m50442礦塊寬m263礦體厚度m12204階段高度m70705礦體傾角度40176。50176。6礦塊地質礦量t2332802894917礦塊采出原礦量t1904982321588礦塊附產礦量t130569礦石回收率%8010礦石損失摔%2011礦石貧化率%121212萬噸采掘比m/萬t13礦塊生產能力t/d60080014掌子面采礦工效t/人班404015主要材料消耗①炸藥kg /t②雷管發(fā)/t③導火索m/t④膠固粉Kg/t 采掘作業(yè)材料消耗計算表 表5——11～1序號 項目 材料名稱單位掘進（）回采（11273t/d）合計單位消耗/m3日耗年耗單位消耗/t日耗年耗日耗年耗一爆破器材　　　　　　　　　1炸藥kg152523716469682雷管個3導火線m744018791786二鉆具材料　　　　　　　　　1平巷掘進臺車鉆頭個　　　2深孔鑿巖臺車鉆頭個　　　3釬桿根4釬尾個5平巷掘進膠水管F25m　　　6深孔鑿巖膠水管F38m　　　三支護材料　　　　　　　　　1木材m3 采掘作業(yè)材料消耗計算表 表5——11～2序號 項目 材料名稱單位掘進（）回采（11273t/d）合計單位消耗/m3日耗年耗單位消耗/t日耗年耗日耗年耗2鋼材kg3混凝土m31287　　　1287四柴油消耗　　　　　　　　　16m3柴油鏟運機kg　　　2kg3礦用卡車kg1008389五輪胎消耗　　　　　　　　　16m3電動出礦鏟運機(進口)條　　　26m3柴油出礦鏟運機(進口)條　　　3(進口)條　　　4礦用卡車(國產)條六電纜消耗　　　　　　　　　1電纜(進口)m　　　七液壓油　　　　　　　　　 采掘作業(yè)材料消耗計算表 表5——11～2序號 項目 材料名稱單位掘進（）回采（11273t/d）合計單位消耗/m3日耗年耗單位消耗/t日耗年耗日耗年耗16m3電動鏟運機kg　　　26m3柴油鏟運機kg　　　3kg　　　4礦用卡車kg5掘進臺車kg　　　6深孔鑿巖臺車kg　　　八汽油kg　　　九其它油類kg十其他費用元13100158678121898813775礦房回采完畢后留下了大量的采空區(qū)，必須及時處理，為防止大面積頂板塌落事故的發(fā)生，礦房回采作業(yè)完成后要進行放頂工作。放頂作業(yè)是在礦體上盤的鑿巖巷內打下向中深孔，爆破落頂。每個礦房的放頂工作量約為采空區(qū)體積的2/5。連續(xù)礦塊每次的放頂數量不應超過4個。放頂礦塊與同水平未采礦塊的距離不小于120m。礦塊采空區(qū)放頂工作應超前下中段相鄰礦塊采準工作半年時間進行。放頂作業(yè)詳情請參見“采空區(qū)放頂作業(yè)圖”。周期性地強制崩落直接頂板，用崩落的巖石充填采空區(qū)，以維護工作面附近礦巖的穩(wěn)定。作用在頂板巖層中的壓力，沿工作面推進方向成波狀分布，并隨著工作面的推進，頂板巖層壓力波亦向前移動。在回采工作空間上方形成應力降低區(qū)，前后方形成應力升高區(qū)，以遠又恢復為原巖應力。應力升高區(qū)及降低區(qū)的應力值與范圍，取決于巖石的力學性質、頂板管理方法、開采深度等。頂板巖石強度越大，開采深度越深，則應力峰值越高，應力升高范圍越大，放頂后，頂板懸臂長度縮短，工作面上方壓力下降，回采工作處于安全狀態(tài)。當老頂長度達到極限值且存在未密實充填的空區(qū)時，老頂將會出現塌落，工作面上方巖層壓力急劇增加，產生二次來壓。對采空區(qū)應力分布和變化分析表明：采空區(qū)放頂只能保證采空區(qū)上盤圍巖在一定的時間內不會發(fā)生大面積突然塌落，但不能杜絕它長時期內不發(fā)生小規(guī)模緩慢坍塌，甚至突然坍塌。因此在日常生產中仍有大量的地壓管理工作要做。七角井鐵礦開采范圍大，服務年限長，在深部區(qū)段開采中，突出的問題是礦床埋藏深度深，礦體厚度大，巖體堅硬，應力高，變形大，地壓控制是一個非常重要的問題。為確保井下作業(yè)安全，充分回收礦產資源，在礦山基建和生產中應圍繞巖爆預測、監(jiān)測和防治、巷道支護技術、礦巖應力分布及穩(wěn)定性、礦床開采順序、采袒裼裸裎空區(qū)頂板巖體的受控崩落以及地表沉降等方面進行深入研究，以求更好地指導生產，圍繞上述問題，應開展以下方面的研究工作。 1）進行礦山原巖應力的測試與研究。確定構造應力場與自重應力場，為巖石力學電算分析、光彈模擬、礦塊和巷道的布置方式及開采順序提供進一步的依據。 2）巖體應變性質的研究。調查研究巖體構造分布規(guī)律和構造模型，進一步測試各類巖體的力學參數。 3）建立數值分析模型及室內光彈模擬實驗。選用適當的方法，用計算機模擬井下各區(qū)段內礦體開采順序及各礦塊開采順序對采空區(qū)的影響，研究采準巷道布置結構形式所形成的應力分布規(guī)律，尋求更合理的結構參數和礦塊布置形式；同時用計算機分析計算各生產時期采空區(qū)和地表移動變形，結合現場觀測，研究采空區(qū)巖壁和地表移動規(guī)律。 4）巷道地壓觀測工作。對處于高應力區(qū)的下盤沿脈平巷、分段進路、上盤放頂鑿巖巷進行觀測，分析巷道的穩(wěn)定性，以有效改進巷道的布置方式和維護方法。5）由于七角井鐵礦巖體堅硬，礦體埋深大，設計開采范圍內礦體走向長度大，強制崩落堅硬的直接頂板覆蓋巖層，并不能完全確保上部覆蓋巖層崩落的繼續(xù)擴展，采場頂板無控制的小規(guī)模塌落的可能性是完全存在的，因這種塌落而產生氣浪沖擊，這將嚴重影響井下作業(yè)人員和設備的安全。為避免這些情況的出現，在生產期間需建立合適的坑下地壓觀測網，進行地壓觀測工作。通過在中部區(qū)段和下部區(qū)段的上下盤脈外巷道設立觀測點和開鑿鉆孔，布置觀測孔，以觀測圍巖移動規(guī)律及觀測頂板懸空體積大小，及時進行安全預報，并采取相應的地壓控制措施，以確?；夭晒ぷ鞯捻樌M行。6）設立地表觀測網。在地表上盤的崩落范圍內沿走向設置16線，線距150～200m,每條觀測線設觀測點2～3個，主要觀測地表的巖體移動和裂隙變化情況。利用地表移動的觀測成果來反演計算巖層內部的移動和變形，并結合井下觀測，分析地表移動規(guī)律，研究地表移動或破壞與采空區(qū)上盤巖體破壞的關系，并利用分析成果為生產服務。