鎂合金承壓艙體結(jié)構(gòu)應(yīng)力和變形計(jì)算畢業(yè)論文-資料下載頁(yè)
2025-06-25 19:35本頁(yè)面
【正文】 ( mm, mm,0 mm) 主要發(fā)生在法蘭連接處的附近曲面 m節(jié): 12602(100 mm, mm, mm) 主要發(fā)生在相對(duì)于大端為基準(zhǔn)的第一個(gè)環(huán)肋的加載面上UX:X 位移 m節(jié): 16726( mm, mm,0 mm) 主要發(fā)生在法蘭連接處的附近曲面 m節(jié): 12602(100 mm, mm, mm) 主要發(fā)生在相對(duì)于大端為基準(zhǔn)的第一個(gè)環(huán)肋的加載面上UX:X 位移 m節(jié): 16726( mm, mm,0 mm) 主要發(fā)生在法蘭連接處的附近曲面 m節(jié): 12602(100 mm, mm, mm) 主要發(fā)生在相對(duì)于大端為基準(zhǔn)的第一個(gè)環(huán)肋的加載面上UX:X 位移 m節(jié): 16726( mm, mm,0 mm) 主要發(fā)生在法蘭連接處的附近曲面 m節(jié): 12602(100 mm, mm, mm) 主要發(fā)生在相對(duì)于大端為基準(zhǔn)的第一個(gè)環(huán)肋的加載面上UX:X 位移 m節(jié): 16726( mm, mm,0 mm) 主要發(fā)生在法蘭連接處的附近曲面 m節(jié): 12602(100 mm, mm, mm) 主要發(fā)生在相對(duì)于大端為基準(zhǔn)的第一個(gè)環(huán)肋的加載面上UX:X 位移 m節(jié): 16726( mm, mm,0 mm) 主要發(fā)生在法蘭連接處的附近曲面 m節(jié): 12602(100 mm, mm, mm) 主要發(fā)生在相對(duì)于大端為基準(zhǔn)的第一個(gè)環(huán)肋的加載面上 名稱壓力 類型最小位移發(fā)生位置最大位移發(fā)生位置UY:Y 位移 m節(jié): 3041( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 2937( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上UY:Y 位移 m節(jié): 2308( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在與最大位移發(fā)生位置相對(duì)的曲面上 m節(jié): 12330( mm, mm, mm) 主要發(fā)生在軸向肋中間部位附近以及在大端圓周附近的曲面上薄壁艙體小端固定應(yīng)力前視圖薄壁艙體小端固定應(yīng)力側(cè)視圖薄壁艙體小端固定應(yīng)力后視圖薄壁艙體小端固定合位移前視圖薄壁艙體小端固定合位移側(cè)視圖薄壁艙體小端固定合位移后視圖薄壁艙體小端固定x位移前視圖薄壁艙體小端固定x位移側(cè)視圖薄壁艙體小端固定x位移后視圖薄壁艙體小端固定y位移前視圖薄壁艙體小端固定y位移側(cè)視圖薄壁艙體小端固定y位移后視圖四、結(jié)果分析對(duì)上述薄壁鎂合金殼體模型在不同邊界固定方式及不同外部壓力作用下的計(jì)算，分析計(jì)算結(jié)果可以得知：（1）在固定實(shí)體模型大端和不同外壓下,殼體最大變形和最大應(yīng)力見(jiàn)表41和表42所示。表41 不同壓力下的最大變形壓力/MPa最大變形（合）/mm最大變形（X）/m表42 不同壓力下的最大等效應(yīng)力壓力/MPa最大應(yīng)力/ MPa發(fā)生位置由以上兩表可知隨著外壓的增大，最大變形量和最大應(yīng)力都相應(yīng)的增大。當(dāng)P=。（2）在固定實(shí)體模型小端和不同外壓下,殼體最大變形和最大應(yīng)力見(jiàn)表43和表44所示。表43 不同壓力下的最大變形壓力/MPa最大變形/mm表44 不同壓力下的最大應(yīng)力壓力/MPa最大應(yīng)力/ MPa67．0287．97由以上兩表可知隨著外壓的增大，最大變形量和最大應(yīng)力都相應(yīng)的增大，但是并沒(méi)有超過(guò)其屈服極限。（3）由以上四個(gè)表格可知，當(dāng)固定大端時(shí)， MPa最大外壓作用下，每種殼體的最大應(yīng)力都遠(yuǎn)大于屈服強(qiáng)度，并且最大變形量也很大。當(dāng)固定小端時(shí)雖然其變形量不太大，但是其應(yīng)力會(huì)變得很大。表明加筋殼體結(jié)構(gòu)具有良好的耐壓性能。而且在不同的固定方式下，最大應(yīng)力和變形量也有很大差別。五、結(jié)束語(yǔ)本文針對(duì)鎂合金薄壁殼體，在八種外部壓力作用下，分兩種不同固定方式進(jìn)行殼體有限元應(yīng)力和變形計(jì)算。利用solidworks建立薄壁圓錐殼體實(shí)體模型，然后將使用simulation插件后進(jìn)行有限元分析得到相應(yīng)的計(jì)算結(jié)果，分析總結(jié)出了應(yīng)力和變形隨載荷的變化規(guī)律。本設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程和結(jié)論對(duì)薄壁殼體結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算及結(jié)構(gòu)改進(jìn)有一定的指導(dǎo)意義?！鶇⒖嘉墨I(xiàn)【1】 ，2009?！?】 ，2008。【3】 坦克變速箱箱體有限元分析資料，河南省第五屆力學(xué)學(xué)術(shù)交流會(huì)論文集?！?】 ZH1110型氣缸體靜強(qiáng)度的計(jì)算分析資料，河南省第五屆力學(xué)學(xué)術(shù)交流會(huì)論文集?！?】 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì). 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè). 機(jī)械工業(yè)出版社。 2004【6】 張文志. 機(jī)械結(jié)構(gòu)有限元分析. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社。2006【7】 段建中. Solidworks機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)戰(zhàn)教程. 電子工業(yè)出版社。 2008【8】 2002ANSYS年會(huì)論文集?！?】 賈銳. 水下航行器殼體結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)方法研究 .碩士學(xué)位論文?！?0】 毛向陽(yáng). 斯太爾轉(zhuǎn)向節(jié)有限元分析與制造工藝研究. 碩士學(xué)位論文。６３
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