塑性成形理論課后答案2修改-資料下載頁
2025-06-25 15:07本頁面
【正文】 力和角度。AE面是自由表面上，故其只有一個壓應力，由此可判斷出σ1E=0，根據屈服準則，σ1－σ3=2k，因此，σ3E=—2k。而平均應力σmE=(σ1E+σ3E)/2，可得。，三角形ABC是難變形區(qū)，該區(qū)內的金屬受到強烈的等值三相壓應力，AC面是摩擦接觸表面上，垂直于AB面的壓應力大于平行于AB面的壓應力作用，不發(fā)生塑性變形，好像是沖頭下面的剛性金屬楔，成為沖頭的一個補充部分。CD為α線。由于垂直于CD面的壓應力大于平行于CD面的壓應力，因此，可以確定平行于CD面的壓應力為σ1，垂直于CD面的壓應力為σ3=p，根據屈服準則，σ1－σ3=2k，因此，σ1=2k+σ3=2kp，而平均應力σmc=(σ1c+σ3c)/2，可得σmc= kp。 (3)求極限載荷已知CDE線為α線，由漢蓋應力方程式得：即：極限載荷P為： 715何謂滑移線？用滑移線法求解寬度為2b的窄長平面沖頭壓入半無限體的單位流動壓力p。材料為理想剛塑性體，屈服剪應力為K；參見圖739。解：（1）確定滑移線場。設沖頭的表面壓力為p且均勻分布，設沖頭光滑，故可認為沖頭與坯料之間無摩擦，因此AB區(qū)域可看成是無摩擦接觸表面，滑移線場和確定α、β方向如圖教材中圖710。BE區(qū)域表面不受力，可看成是自由表面，但受ABC區(qū)域金屬流動影響，因此為不受力自由表面的第二種情況，滑移線場和確定α、β方向如圖如圖79b所示，在均勻滑移線場ABC和BDE之間必然存在簡單滑移線場，由此確定出寬度為2b的窄長平面沖頭壓入半無限體的滑移線場，如圖76z。圖76z (2)求平均單位壓力和角度。AB面是光滑接觸表面上，因此。由于垂直于AB面的壓應力大于平行于AB面的壓應力，因此，可以確定平行于AB面的壓應力為σ1，垂直于AB面的壓應力為σ3=p，根據屈服準則，σ1－σ3=2k，因此，σ1=2k+σ3=2kp，而平均應力σmA=(σ1+σ3)/2，可得。BE面是自由表面上，即只有一個壓應力，由此可判斷出σ1E=0，根據屈服準則，σ1－σ3=2k，因此，σ3E=—2k。而平均應力σmE=(σ1E+σ3E)/2，可得σmE=k。 (3)求極限載荷已知ACDE線為α線，由漢蓋應力方程式得：即：極限載荷P為： 第八章87模壁光滑平面正擠壓的剛性塊變形模式如圖819所示。試分別計算其上限載荷P？并與滑移線作比較，說明何種模式的上限解為最優(yōu)?圖8—19（題8）解：（1）模壁光滑平面正擠壓的剛性塊變形模式如圖819所示的第一個圖。圖81z四個剛性區(qū)A、B、C和D相對滑動，剛性區(qū)O為死區(qū)，其速度圖如圖81z。若沖頭的寬度為2b，平均極限壓力為P，根據功率平衡原理，可得：(2)模壁光滑平面正擠壓的剛性塊變形模式如圖819所示的第2個圖。四個剛性區(qū)A、B、C和D相對滑動，剛性區(qū)O為死區(qū)，其速度圖如圖82z。若沖頭的寬度為2b，平均極限壓力為P，根據功率平衡原理，可得：圖82zp≈（3）)模壁光滑平面正擠壓的剛性塊變形模式如圖819所示的第3個圖。四個剛性區(qū)A、B、C和D相對滑動，剛性區(qū)O為死區(qū)，其速度圖如圖83z。若沖頭的寬度為2b，平均極限壓力為P，根據功率平衡原理，可得：圖83z顯然第（2）種方法的答案最接近實際結果，因此第（2）種方法最優(yōu)。88試繪出圖820所示板條平面應變拉拔時的速端圖，并標明沿各速度不連續(xù)線的速度不連續(xù)量的位置，及計算出剛性三角形塊△BCD的速度表達式。圖8—20（題9）解：五個剛性區(qū)ABC、CBD、CDE和DE線右邊和AB線左邊相對滑動，其速度圖如圖84z。圖84z根據功率平衡原理，可得：810在如圖822所示的正擠壓過程中，假設模子面是光滑的，剛性塊為圖中的A、B、C，其界面為速度間斷面，試用上限法求單位變形力p。圖822 （題11）解：三個剛性區(qū)A、B、C相對滑動，其速度圖如圖85z。 圖85z。根據功率平衡原理，可得兩邊同除以HVo，得單位變形力p：：811擠壓給定的分區(qū)如圖823所示，試給出相應的速度圖，并用上限法求解作用在沖頭上的平均壓力的近似值，設材料真實應力為σ，不考慮加工硬化。圖823（題12） 解：三個剛性區(qū)A、B、D相對滑動，剛性區(qū)O為死區(qū)，其速度圖如圖86z。圖86z。根據功率平衡原理，可得
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