【正文】 ） () 0（0） 0（0）3～5 0 82 81 內(nèi)力計(jì)算對(duì)于圖中非均布荷載 q，需要進(jìn)行等效成均布荷載 ，等效方法如下：q對(duì)于梯形分布荷載 （6??q321????1）式中， ——為梯形坡段寬度與計(jì)算長(zhǎng)度比值，本設(shè)計(jì)中 EC 梁左側(cè) 39。1??；EC?梁右側(cè) 39。1?；CA 梁左側(cè) 39。?；CA 梁右側(cè) 39。2?梁端、柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算。其中恒荷載彎矩計(jì)算過(guò)程及所得的彎矩如圖 所示，活荷載彎矩計(jì)算過(guò)程及所得的彎矩如圖 所示。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。 固端彎距計(jì)算梁端彎矩按（62）、（63）計(jì)算：對(duì)于均布荷載： （兩端固支） 21qlM?（62）對(duì)于梯形荷載： （兩端固支） （6??3221???l安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)383）各樓層的梁端彎矩計(jì)算結(jié)果表 所示。安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)39表 63 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 (kN)剪力 柱軸力AC 跨 CE 跨 A 柱 C 柱 E 柱層次VA=VC VC VE N 頂 N 底 N 頂 N 底 N 頂 N 底6 5 4 3 2 1 分配系數(shù)的計(jì)算梁端和柱端彎矩采用彎矩二次分配法來(lái)計(jì)算，計(jì)算時(shí)先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為 1/2)，然后對(duì)由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞，到此為止。 傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為 1/2 彎距分配恒載作用下框架彎距分配計(jì)算見(jiàn)圖 ，活載作用下框架的彎距分配計(jì)算見(jiàn)圖，框架的彎距圖見(jiàn)圖 所示。 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力： （6mqV??4）柱軸力： （6PN5）式中：：梁上豎向荷載引起的剪力。qV對(duì)于梯形荷載（兩端固支） （612ABVql???（ ）6） mV：梁端彎距引起的剪力 ml左 右 （6安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)407）：梁端剪力V：節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。P梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算柱底軸力還需要考慮柱的自重。下面以第 4 層框架梁為例說(shuō)明樓層梁端剪力的計(jì)算方法，其他樓層梁端剪力及柱軸力計(jì)算如表 、表 所示。彎矩引起的剪力 （6lMVABA???8）荷載引起的剪力 （6)]2([122alqlVA???9）總剪力為荷載引起的剪力與彎矩引起的剪力之差。柱的軸力 （64154PVNAA??頂頂10） （644hgA底底11）表 64 活載作用下梁端剪力及柱軸力 (kN)剪力 柱軸力AC 跨 CE 跨 A 柱 C 柱 E 柱層次VA=VC VC VE N 頂 N 底 N 頂 N 底 N 頂 N 底6 5 4 3 2 1 安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)41安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)42上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 柱偏心距柱偏心距柱偏心距 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 95,16 15 11 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)43 5 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 E C A圖 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配圖安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)44上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 柱偏心距柱偏心距柱偏心距 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)45 6 9 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 4 E C A圖 活載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配圖安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)46圖 恒荷載作用下框架彎矩圖 (單位:kNm)安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)47圖 活荷載作用下框架彎矩圖 (單位:kNm)安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)487 內(nèi)力組合 內(nèi)力組合相關(guān)系數(shù) 結(jié)構(gòu)抗震調(diào)整系數(shù)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素由表確定。由《抗震規(guī)范》可知，本工程的框架抗震等級(jí)為三級(jí)。地震設(shè)計(jì)時(shí)，其設(shè)計(jì)表達(dá)式： RES?/?式中： —表示承載力抗震調(diào)整系數(shù)，見(jiàn)表 所示；RE?—表示地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；—表示結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力表 71 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 受力狀態(tài) RE?梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 混凝土各類構(gòu)件 受剪、偏拉 現(xiàn)澆框架梁支座負(fù)彎矩調(diào)幅由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，在豎向荷載作用下要以考慮適當(dāng)降低梁端彎矩，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。本設(shè)計(jì)為現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，支座負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù) 取 對(duì)現(xiàn)澆框架梁。豎向荷載作用下彎矩調(diào)幅后的結(jié)果見(jiàn)表 。梁支?座負(fù)彎矩調(diào)幅后，跨中彎矩應(yīng)按調(diào)幅后的支座彎矩及相應(yīng)荷載用平衡條件求得。安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)49表 72（a） 豎向荷載作用下梁端負(fù)彎矩調(diào)幅 （單位 kNm）恒載作用彎矩調(diào)整前 彎矩調(diào)整后層次E C 左 C 右 A E C 左 C 右 A6 5 4 3 56 2 1 表 72（b） 豎向荷載作用下梁端負(fù)彎矩調(diào)幅 （單位 kNm）活載作用彎矩調(diào)整前 彎矩調(diào)整后層次E C 左 C 右 A E C 左 C 右 A6 5 4 3 2 1 對(duì)于一般框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)總高度不超過(guò) 60 米時(shí)，地震與風(fēng)荷載不同時(shí)的組合，也不考慮豎向地震作用。因此，一般情況下，考慮地震作用效應(yīng)的組合： GEhkSS??? 式中， GES為按重力荷載作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)值，是結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值與各可變荷載組合值之和，對(duì)于屋面雪荷載和民用建筑樓面均布活荷載，組合系數(shù)按 取； Ehk為按水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的地震作用效應(yīng)值； G?為重力荷載分項(xiàng)系數(shù)，一般情況應(yīng)采用 ，當(dāng)重力荷載效應(yīng)對(duì)構(gòu)件承載能力有利時(shí)，可取 ； Eh為水平地震作用分項(xiàng)系數(shù)，可采用 。 跨間最大正彎矩抗震設(shè)計(jì)及非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，梁跨間最大彎矩是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩與相應(yīng)的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來(lái)自左、右兩個(gè)方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性，分安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)50別求出跨間彎矩，然后取較大者進(jìn)行截面配筋計(jì)算。 AC 跨： 對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。由圖 71（a）可得 12()2nABnlMVqlql????? （71 ）nl — 為梁的凈跨。 圖 豎向荷載作用下的計(jì)算圖形跨間最大正彎矩根據(jù)其發(fā)生的位置不同，按下面三種情況求?。海?） 假設(shè)發(fā)生在 xl??梁段上時(shí)，由圖 71 可得，跨間最大正彎矩值 32ma126AxMVxql???? （72a） 對(duì)上式求導(dǎo)，可得最大彎矩發(fā)生的位置 2max10Adxql??? （72b）由上式解得 x 值，且 l??，因此下式必須滿足： 221AqqVll????? （72c）整理上式可得： ??120AVql???? （72d）因此，若 12Al，說(shuō)明 xl，則最大彎矩截面到 A 支座的距離 x 可用式（142b ）求解。將 x 值代入式（142a ） ，即可得跨間最大正彎矩值。（2）同理可知，若 ??120Aql???，說(shuō)明 l?，則又可分為下面兩種情況：安徽新華學(xué)院 2022 屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)51 ① 左方向水平荷載，當(dāng) (1)lxl???時(shí)，可以用下面公式求最大跨中彎矩： 21AVq?? （73a） ??2max11()3AlMxqxql????? (74a) ② 左方向水平荷載，當(dāng) ()l??時(shí)，可用下面公式求最大跨中彎矩：221()AqxllxV???? （73a） 22max1 ()()(2)()36Al llxVqlxl??? ??????? ?? ? （74b）（3）若 0A?，則最大彎矩發(fā)生在截面到 A 支座處， maxAM? （75） 框架梁內(nèi)力組合對(duì)于考慮地震作用組合的內(nèi)力，應(yīng)該根據(jù)不同的構(gòu)件類型考慮相應(yīng)的抗震承載力調(diào)整系數(shù)。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表 。表 73（a） 框架梁內(nèi)力組合層次截面位置 內(nèi)力支座邊VM V M 左V