【正文】 ky（m）M 上（KNm）M 下（KNm）5 759990 11305 4 759990 11305 3 759990 11305 2 759990 11305 1 929580 13818 表 610 各層柱端彎矩及剪力計算（B、C 柱） 382，3 號柱層次hi（ m）Vi（KN）∑D ij（ N/mm）Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）M 上（ KNm）M 下（KNm）5 759990 14028 4 759990 14028 0．50 3 759990 14028 2 759990 14028 0．50 1 929580 17168 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b=i l b（M bi+1，j + M u i，j ）/（i l b+ i r b） (615) M r b=i r b（M bi+1，j + M u i，j ）/ （i l b+ i r b） (616) V b=（M l b+ M r b）/ l (617) Ni=∑（V l b V r b） k (618 )具體計算過程見下表： 表 611 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算AB 梁 BC 梁 BC 梁 柱軸力層次M1b M2b l Vb M3b M4b l Vb邊柱N中柱N5 3 4 3 3 3 27 3 15 3 39圖 64 地震荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 407 框架的內力組合結構抗震等級：根據《抗震規(guī)范》 ，本方案為三級抗震等級。框架梁內力組合：本方案考慮了七種內力組合，即 + ,*SGk+*SWk , *SGk+**(SQk+SWk), *SGk+*SEk, *SGk+*(*SQK+*SWK) , 考慮到鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調幅（調幅系數取 ） ，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現象。ηvb 梁端剪力增大系數，三級取 。 梁柱的內力組合 41表 71 梁的內力組合層次 截面位 置 內力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應 VMmin及相應 VVmax及相應 MM 　 AB 左V 　 AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M 　 AB 右V 　 M 　 BC 左V 　 5 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 4 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 3 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 2 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 42續(xù)表 71 梁的內力組合層次 截面位 置 內力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應 VMmin及相應 VVmax及相應 MM AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 1 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 43表 72 A、D 柱的內力組合層次 截面位 置 內力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax 及相應 V,NNmax 及相應 V,MNmin 及相應 V,MM N 柱頂V M N 5柱底V M N 柱頂V M N 4柱底V M N 柱頂V M N 3柱底V M N 柱頂V M N 2柱底V M N 柱頂V M N 1柱底V 44表 73 B、C 柱的內力組合層次 截面位 置 內力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax 及相應 V,NNmax 及相應 V,MNmin 及相應 V,MM N 柱頂V M N 5柱底V M N 柱頂V M N 4柱底V M N 柱頂V M N 3柱底V M N 柱頂V M N 2柱底V M N 柱頂V M N 1柱底V 45 柱端彎矩設計值的調整 A、D 柱彎矩值調整第 5 層，按《抗震規(guī)范》 ，無需調整。第 4 層，柱頂軸壓比[u N] = N/Ac fc=103/=可知，4 層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣM c 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。ΣMb 為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。ηc 柱端彎矩增大系數，三級取 表 74 橫向框架 A、D 號柱柱端組合彎矩設計值的調層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底ηcM N B、C 柱彎矩值調整第 4 層，柱頂軸壓比[u N] = N/Ac fc=103/= 可知，4 層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb （7－1）表 75 橫向框架 B、C 號柱柱端組合彎矩設計值的調層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底ηcM N 468 截面設計 框架梁截面設計以第 1 層 AB 跨框架梁的計算為例。梁的最不利內力：經以上計算可知，梁的最不利內力如下： 跨間： Mmax= m 支座 A： Mmax= KNm 支座 B：M max= KNm 梁正截面受彎承載力計算 抗震設計中，對于樓面現澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數量。跨中正彎矩按 T 形截面計算縱筋數量，跨中截面的計算彎矩，應取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者，依據上述理論，得：考慮跨間最大彎