【正文】 D軸5 27738112324 4 27738112324 3 27738112324 2 27738112324 1 1157474136 （3）梁端彎矩及剪力計算由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩，進而由梁的平衡條件求出梁端剪力。風荷載作用下的梁端彎矩按下式計算；中柱： 邊柱： 、。 梁端彎矩MAB、MDC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC5—— —— 樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC4 3 2 1 梁端彎矩MBA、MBC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMBAMBC5——104104104 4 1041041045 3 104104104 2 104104104 1 104104104 梁端彎矩MCB、MCD計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMCBMCD5——1044104104 4 1044104104 3 1044104104 2 1044104104 樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMCBMCD1 1044104104 。 風荷載作用下的梁端剪力計算樓層MAB(kNm)MBA(kNm)VAB=VBA(kN）MBC(kNm)MCB(kNm)VBC=VCB(kN）MCD(kNm)MDC(kNm)VCD=VDC(kN）5 45 3 2 1 （4）柱端軸力計算。 柱端軸力計算表樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND5 4 3 2 1 繪制內力圖。 風荷載作用彎矩圖（kNm） 水平地震作用下的內力和變形計算 重力荷載代表值計算屋面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+屋面雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+樓面活荷載標準值其中結構和構配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內（屋面處取頂層的1/2）的結構及構配件自重。（1）第五層樓面處重力荷載代表值計算①女兒墻的自重標準值：②第五層屋面板結構層及構造層自重標準值：③第五層梁自重標準值：④第五層柱自重標準值：（取50%）⑤第五層墻自重標準值：（取50%）⑥屋頂雪荷載標準值：（取50%）⑦第五層重力荷載設計值匯總：⑧第五層重力荷載設計值（2）第四層樓面處重力荷載代表值計算①第四層樓面板結構層及構造層自重標準值：②第四層梁自重標準值：③第四層柱自重標準值：（取50%） ④第四層墻自重標準值：（取50%）⑤第四層活荷載標準值：⑥第四層重力荷載代表值匯總：⑦第四層重力荷載設計值：第二、三層與第四層相同（3）第一層樓面處重力荷載代表值計算①第四層樓面板結構層及構造層自重標準值：②第四層梁自重標準值：③第四層柱自重標準值：（取50%）④第四層墻自重標準值：（取50%）⑤第四層活荷載標準值：⑥第四層重力荷載代表值匯總：⑦第四層重力荷載設計值： 水平地震作用計算由于本工程的質量和剛度沿高度分布比較均勻，高度小于40m，并以剪切變形為主（房屋高寬比小于4），故采用底部剪力法計算橫向水平地震作用。（1）地震影響系數(shù)本工程所在場地為7度設防，設計地震分組為第一組，場地土為Ⅱ類，結構的基本自振周期取T1=5=，查規(guī)范得：，因，則地震影響系數(shù)為：式中：——衰減系數(shù)，在的區(qū)間， ——阻尼調整系數(shù)， 因此，地震影響系數(shù) （2）各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力計算對于多質點體系，結構底部總橫向水平地震作用標準值：由于，因而不考慮頂部附加地震作用。按底部剪力法求基底剪力，按分配各層的質點。 樓層層間地震剪力層次(m)(m)(kN)(kNm)(kN)(kN)5154321。 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（3）橫向框架水平地震作用位移驗算。 最大彈性層間位移角限值計算層次V(kN)D(kN/m)(mm)(mm)556162028001/4811456162028001/2703356162028001/2020256162028001/1118137068038001/1397 水平地震作用下橫向框架的內力計算橫向框架在水平地震作用下的內力計算采用D值法。（1）反彎點高度計算反彎點高度計算與風荷載中反彎點計算相同。（2）柱端彎矩及剪力計算 框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端彎矩計算方法與風荷載作用下的住單間里和柱端彎矩計算方法相同。 水平地震作用下柱端彎矩及剪力計算柱樓層層高Vi（kN/m)Dij(kN/m)∑D(kN/m)Dij/∑DVij(kN)yYh(m)MC上(kNm)MC下(kNm)A 軸5 27200561620 4 27200561620 3 27200561620 2 27200561620 1 23135370680 B 軸5 35422561620 4 35422561620 3 35422561620 2 35422561620 1 27155370680 C 軸5 21964561620 4 21964561620 3 21964561620 2 21964561620 柱樓層層高Vi（kN/m)Dij(kN/m)∑D(kN/m)Dij/∑DVij(kN)yYh(m)MC上(kNm)MC下(kNm)1 12272370680 D 軸5 27738561620 4 27738561620 3 27738561620 2 27738561620 1 11574370680 （3）梁端彎矩及剪力計算、。 梁端彎矩MAB、MDC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC5—— —— 4 3 2 1 梁端彎矩MBA、MBC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMBAMBC5——104104104 4 104104104 3 104104104 2 104104104樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMBAMBC 1 104104104 梁端彎矩MCB、MCD計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMCBMCD5——1044104104 4 1044104104 3 1044104104 2 1044104104 1 1044104104 。 水平地震作用下的梁端剪力計算樓層MAB(kNm)MBA(kNm)VAB=VBA(kN）MBC(kNm)MCB(kNm)VBC=VCB(kN）MCD(kNm)MDC(kNm)VCD=VDC(kN）5 4 3 2 1 （4）柱端軸力計算。 水平地震作用下的柱端軸力計算樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND5 4 樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND3 2 1 繪制內力圖。 地震作用下的彎矩圖 框架內力組合 內力換算和粱端負彎矩調幅求出各種荷載作用下的框架內力后，應根據(jù)最不利又是可能的原則進行內力組合。當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅。框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面，在豎向荷載作用下，支座截面可能產生最大負彎矩和最大剪力；在水平荷載作用，支座截面還會出現(xiàn)正彎矩?？缰薪孛嬉话惝a生最大正彎矩，有時也可能出現(xiàn)負彎矩。 框架梁的控制截面結構受力分析所得的內力構件軸線處的內力，而梁支座截面是指柱邊緣處梁端截面，柱上、下端截面是梁頂和粱底處柱端截面，因此進行內力組合前，應將各種荷載作用下梁柱軸線的彎矩值和剪力值換算到梁柱邊緣處，然后進行內力組合。對于框架柱，在手算時為了簡化起見，可采用軸線處內力值，也就是可不用換算為柱邊緣截面處的內力，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略多一些。梁支座邊緣處的內力值