【正文】 （2） 計算節(jié)點不平衡彎矩MBCMCBMCEMEC頂層MB5C5=mMC5B5=mMC5E5=mME5C5=m四層MB4C4=mMC4B4=mMC4E4=mME4C4=m三層MB3C3=mMC3B3=mMC3E3=mME3C3=m二層MB2C2=mMC2B2=mMC2E2=mME2C2=mMB5=+=mMC5==mME5==mMB4=+=mMC4==mME4= =mMB3=+=mMC3= =mME3==mMB2= +=mMC2= =mME2= =m 利用彎矩二次分配法計算框架（KJ7)在活載作用下的彎矩 繪制梁柱內(nèi)力圖（1） 梁柱彎矩圖（見下圖） 活載作用下支座彎矩M圖(單位：KNm）（2） 梁柱剪力圖（見下圖）由ΣMC5=0，VB5C5+ VB5C5=由ΣY=0，VB5C5+ VC5B5=1點處左邊的剪力為V1左=1點處右邊的剪力為V1右==由ΣMC5=0，VE5C5+ VE5C5=由ΣY=0，VE5C5+ VC5E5=1點處左邊的剪力為V1左=1點處右邊的剪力為V1右==2點處左邊的剪力為V2左=2點處右邊的剪力為V2右== 框架梁剪力表BC跨CE跨剪力（KN）VBCVCBV1左V1右VCEVECV1左V1右V2左V2右屋面層四層三層二層框架柱剪力計算：由VC=（MC上+MC下）/h得下表： 框架柱剪力表層數(shù)左邊柱（KN）中間柱（KN）右邊柱（KN）四層三層二層底層（3）梁柱軸力圖梁柱軸力的求取可取隔離體來進行計算，如圖示B5節(jié)點下柱的軸力為 NB5B4=Q51+VB5C5=+=B4節(jié)點上柱軸力為 NB4B5=NB5B4=C5節(jié)點下柱的軸力為 NC5C4=Q55+VC5E5+VC5B5=++=C4節(jié)點上柱的軸力為 NC4C4=NC5C4=E5節(jié)點下柱的軸力為 NE5E4=Q57+VE5C5=+=E4節(jié)點上柱的軸力為 NE4E5=NE5E4= 框架軸力表B節(jié)點軸力（KN）C節(jié)點軸力（KN）E節(jié)點軸力（KN）NB5B4NC5C4NE5E4NB4B5NC4C5NE4E5NB4B3NC4C3NE4E3NB3B4NC3C4NE3E4NB3B2NC3C2NE3E2NB2B3NC2C3NE2E3NB2B1NC2C1NE2E1NB1B2NC1C2NE1E2 活載作用下剪力V圖(單位：KNm） 活載作用下軸力N圖(單位：KNm） 框架在風荷載作用下的內(nèi)力計算風荷載作用下的受荷簡圖如圖X所示。現(xiàn)用D值法計算其內(nèi)力。 計算本框架各柱的D值層次B軸（KN/m）C軸（KN/m）E軸（KN/m）層匯總（KN/m）四層13473231211129547889三層16450283331371958502二層16450283331371958502底層11987206701089443551 計算各柱的反彎點高度風荷載作用下的柱的反彎點高度查均布荷載作用下的反彎點高度修正表 框架柱反彎點高度計算表層別修正系數(shù)B軸柱C軸柱E軸柱備注四層Ky0標準反彎點高度：n=4,j=4y1000上、下層梁線剛度變化的修正系數(shù)，上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)，無上層柱，系數(shù)取0y3000下層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)，下層柱與本層柱高比h下/h本=∑y三層Ky0標準反彎點高度：n=4,j=3y1000上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高比h上/h本=y3000下層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0∑y二層Ky0標準反彎點高度：n=4,j=2y1000上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0y3000下層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0∑y底層Ky0標準反彎點高度：n=4,j=1y1000上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高比h上/h本=y3000無下層柱，系數(shù)取0∑y 按剛度分配求各柱的剪力各柱的剪力按下式計算： 框架柱剪力計算表層次VjB柱剪力（KN）C柱剪力（KN）E柱剪力（KN）41032321 計算各柱彎矩 框架柱彎矩計算表B柱C柱E柱M上=VBi（1y）hM下=VBiyhM上=VCi（1y）hM下=VCiyhM上=VEi（1y）hM下=VEiyh4上柱MB5B4=（）=mMC5C4=（）=mME5E4=（）=m下柱MB4B5==mMC4C5==mME4E5==m3上柱MB4B3=（）=mMC4C3=（）=mME4E3=（）=m下柱MB3B4==mMC3C4==mME3E4==m2上柱MB3B2=（）=mMC3C2=（）=mME3E2=（）=m下柱MB2B3==mMC2C3==mME2E3==m1上柱MB2B1=（）=mMC2C1=（）=mME2E1=（）=m下柱MB1B2==mMC1C2==mME1E2==m 計算框架橫梁的彎矩 框架梁彎矩計算表層別梁BC跨梁CE跨頂層432 計算框架橫梁的剪力和柱端的軸力 梁端剪力及柱軸力計算表層次梁別4BC（+）/=（）=CE（+）/=3BC（+）/=（+）=[()+]=+=CE（+）/=2BC（+）/=（+）=[()+]=+=CE（+）/=1BC（+）/=（+）=[()+]=+=CE（+）/= 繪框架在風荷載作用下的內(nèi)力圖1. 繪彎矩M圖 框架在左風荷載作用下的M圖(單位：KNm）注:右風荷載作用下的內(nèi)力與左風荷載作用下的內(nèi)力大小相等，方向相反2. 繪剪力V圖 框架在左風荷載作用下的V圖(單位：KNm）（柱的N以受壓為正，受拉為負） 框架在左風荷載作用下的N圖(單位：KNm） 框架的內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合說明，每人必須組合一層梁、一軸柱進行內(nèi)力組合極其配筋計算。由于本人所計算的板為屋面，因此對屋面梁以及C軸柱進行內(nèi)力組合與配筋計算。，梁有三個控制截面：梁兩支座截面及跨間截面。而柱進行配筋計算時，有兩個控制截面：柱頂與柱底。因此，在內(nèi)力組合時，對于梁考慮三個截面，對于柱考慮兩個截面進行組合。，主要考慮下面幾種情況：（1）非抗震組合① 由可變荷載控制的組合 ，對于標準值大于4KN/。② 由永久荷載控制的組合（僅考慮豎向可變荷載參與組合） ， 由于本設計風荷載不起控制作用，因而本設計考慮如下三種組合： （1）KL1 BC跨內(nèi)彎矩標準值① 活載作用下根據(jù)圖示（c）有如下計算式：由于本設計未考慮活荷載最不利布置，而是采用滿布的方式布置活荷載。因此。（2）KL1 CE跨內(nèi)彎矩標準值① 活載作用下根據(jù)圖示（c）有如下計算：=由于本設計未考慮活荷載最不利布置，而是采用滿布的方式布置活荷載。因此。② 左風荷載作用下取B5E部分為隔離體，則E點處的彎矩為：梁柱的內(nèi)力組合見內(nèi)力組合附表。 框架結構配筋計算 屋面橫向框架梁KL1 截面設計1. 截面設計資料截面尺寸：梁B5C5跨 250700mm,l0=5870mm 梁C5E5跨 250700mm,l0=8270mm梁混凝土強度等級：C30 ,HPB235（φ）鋼筋，HRB335（Φ）鋼筋，2. KL1 BC跨配筋計算從內(nèi)力組合表中，可得梁BC跨的內(nèi)力值如下：截面組合恒+活恒+（活+風）恒+活左支座（B5）MmmmV跨間Mmmm右支座（C5）MmmmV（1） 正截面配筋計算① 跨間正截面計算最大彎矩：，截面有效高度考慮到梁與板一起現(xiàn)澆，板的混凝土與梁的跨間部分一起參與受壓。對于跨間的正截面應按T形截面進行計算。T形截面的翼緣計算寬度：A. 按計算跨度考慮：=/3=5870/3=1957mm=B. 按梁的凈跨考慮：=+=C. 按翼緣高度考慮:=120/665=,不受此限制。翼緣寬度取以上三者中的最小值，故取=判斷T形截面類型： =1957120（665120/2）=m ＞因此，此T形截面屬于第一類T形截面。=(106)/（19576652） =＜，不會發(fā)生超筋破壞。=(106)/（300665）=811mm2實配鋼筋（HRB335）：4Φ18 ，驗算最小配筋率：滿足要求，不會發(fā)生少筋破壞。② 左支座（B5截面）正截面計算（內(nèi)力值近似取柱中心）主梁支座截面以及在負彎矩作用下支座截面按矩形截面計算。設主梁支座截面按單排布置，則截面有效高度考慮到跨間鋼筋全部伸入支座，可以按雙筋截面考慮。=3001017（65035）=m ＞這說明受壓區(qū)高度＜0，取，對合力點取矩：=(106)/300（65035）=350mm2實配鋼筋（HRB335）：2Φ18，驗算最小配筋率：滿足抗震規(guī)范對四級框架梁支座最小配筋率要求，不會發(fā)生少筋破壞。③ 右支座（C5截面）正截面計算（內(nèi)力值近似取柱中心）截面有效高度支座按矩形截面考慮，但可考慮到跨間鋼筋全部伸入支座，故支座按雙筋矩形截面考慮。=3001017（65035）=m=3001017/300=1017mm2===(106)/（2506502） =＜，不會發(fā)生超筋破壞。＜，滿足要求。=(106)/（3006502）