【正文】 次梁自重： F31=(+)2 =M31= =m軸框架梁KL1傳來的荷載F4:板傳來的荷載 梁KL1自重（250600）：次梁L4傳來的荷載： kN + =M41=F41=m(二) ～軸屋樓面部分恒載：同第三層綜上所述,KZ14上節(jié)點荷載為：FL=+= ML==mKZ13上節(jié)點荷載為：FK=+= ML==mKZ13上節(jié)點荷載為：FH=+= ML=m(三) 活載樓梯間活載： kN/㎡辦公室活載： kN/㎡衛(wèi)生間活載： kN/㎡走廊活載： kN/㎡（～）活載傳遞1. 板傳來的活荷載：q11=q21=2. 框架梁傳來的活荷載：軸KL1傳至框架柱KZ15的節(jié)點荷載板傳來的荷載q11=∴F11=9=M11==m軸KL1傳至框架柱KZ14的節(jié)點荷載F21板傳來的荷載q11=q21=次梁傳來F21=2 F11= kNM21==m軸KL2傳至框架柱KZ13的節(jié)點荷載板傳來的荷載q11=q21=2/2= kN/m次梁傳來F31=(F2F1)2=() 2= kNM31==m軸KL1傳至框架柱KZ12的節(jié)點荷載板傳來的荷載q11=q21=2/2= kN/m次梁傳來:F41=F31F11==M41==m（～）活載傳遞同第三層樓面活載綜上所述,KZ14上節(jié)點荷載為：FL=+= ML=+=mKZ13上節(jié)點荷載為：FK=+= ML==mKZ13上節(jié)點荷載為：FH=+= ML==m七、一層樓面豎向荷載傳遞計算單元如下圖所示(一) ～軸屋面部分恒載：樓面板恒載：㎡梁KL1自重（250600）：梁KL2自重（250750）：L4自重（200400）：1. 板傳來的恒載：2. 墻體自重：該層軸框架梁上～軸段為墻高（）的封包石外墻m。 kN/m； kN/m軸框架梁上內(nèi)墻墻高（）m，自重： kN/m3. 框架梁傳遞的荷載軸框架梁KL1傳來的荷載F1板傳來的荷載梁KL1自重（250600）：M11=F11=m軸框架梁KL2傳來的荷載F21:板傳來的荷載梁KL2自重（250750）：次梁L4傳來的荷載： 板傳來的荷載： 次梁自重： 軸框架梁上內(nèi)墻墻高（）m，自重： kN/m = kN =M21==m軸框架梁KL2傳來的荷載F31:板傳來的荷載 梁KL2自重（250750）：次梁L4傳來的荷載： kN次梁自重： F31=(+)2 =M31= =m軸框架梁KL1傳來的荷載F4:板傳來的荷載 梁KL1自重（250600）：次梁L4傳來的荷載： kN + =M41=F41=m(二) ～軸屋樓面部分恒載：同第三層綜上所述,KZ14上節(jié)點荷載為：FL=+= ML==mKZ13上節(jié)點荷載為：FK=+= ML==mKZ13上節(jié)點荷載為：FH=+= ML=m(三) 活載：同二層第五節(jié)、風(fēng)荷載計算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=βzμsμzω0（hi+hj）B/2ω0—基本風(fēng)壓，查荷載規(guī)范得平南縣基本風(fēng)壓ω0=μz―風(fēng)壓高度變化系數(shù)，因建設(shè)地點位于縣城主干道旁，所以地面粗糙度為B類；μs―風(fēng)荷載的體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得μs=；βz ——z高度處的風(fēng)振系數(shù)；左風(fēng)荷載：離地高度z/mβzμsμzkN/m2HiHjBkN1．000右風(fēng)荷載：離地高度z/mβzμsμzkN/m2HiHjBkN1．00000000000第五章 內(nèi)力計算與截面設(shè)計 本設(shè)計的內(nèi)力計算部分由PKPM設(shè)計軟件完成，先用PKPM主菜單下通過PKPM軟件PMCAD主菜單建立結(jié)構(gòu)整體模型，輸入各樓板的恒活載，梁上墻體自重等荷載，計算后可以生成板配筋圖、平面布置圖，再利用SATWE模塊進(jìn)行整體計算。計算以后即可以生成各結(jié)構(gòu)層的梁平法施工圖、柱平法施工圖施工圖，利用PKPM軟件PK模塊建立③軸平面框架模型，輸入第四章手算平面框架上的荷載并進(jìn)行計算，并生成框架施工圖，結(jié)果請看施工圖紙。第六章 板的設(shè)計第一節(jié)、板的基本資料1．一取二層多區(qū)格板中一長5000mm，寬4200mm的樓面板進(jìn)行計算，為中間板跨，邊界為固定支座，　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5000 mm??；計算跨度　Ly = 4200 mm　 板厚　H = 110 mm； 砼強(qiáng)度等級：C25；鋼筋強(qiáng)度等級：HPB235 泊松比：μ＝1/5.考慮活荷載不利組合。 第二節(jié)、計算過程一、荷載計算恒載設(shè)計值 == kN/m2 活載設(shè)計值 == kN/m2合計 += += kN/m2當(dāng)以恒載控制為主時：p=+= kN/m2 所以取P= kN/m2二、按彈性理論計算在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒載均布及活荷載棋盤式布置計算，取荷載：=+=+= kN/m2=== kN/m2在作用下，各支座視作固定，在作用下，各區(qū)格板四邊視作簡支。在求個中間支座最大負(fù)彎矩是，按恒荷載和活荷載滿布計算，取荷載：+= kN/m2kN/m2按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》(第2版)中附錄8進(jìn)行內(nèi)力計算。 雙向板彎矩計算跨內(nèi)計算簡圖μ=0（+）(+) =(+) (+) = Mμ= + =M + =M支座計算簡圖(+) =M ( + ) = M三、配筋計算(一) 跨中截面由于雙向板短向板帶彎矩值比長向板帶大，故短向鋼筋應(yīng)放在長向鋼筋的外側(cè)，截面有效高度： 短邊方向：=h20=11020=90， 長邊方向：=h30=11030=80。 多區(qū)格連續(xù)雙向板在荷載作用下，由于四邊支承梁的約束作用，與多區(qū)格連續(xù)單向板相似，雙向板也存在空間拱作用，使板的支座及跨中彎矩值減小，按中間區(qū)格板的支座和跨內(nèi)截面減小20%，則= =%1000110=236實配鋼筋8@200（=251）= =%1000110=236實配鋼筋8@200（=251） (二) 支座截面= =%1000100=215實配鋼筋8@200（=251）=178 =%1000110=236實配鋼筋8@200（=251） 第七章 基礎(chǔ)設(shè)計選軸框架柱中的M柱進(jìn)行柱下獨立基礎(chǔ)的計算，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為200Kpa,讀取PKPM荷載：基本組合： N= kN M=m Q= kN N= M= Q = kNN= M= Q = kN標(biāo)準(zhǔn)組合：= kN = kNm = kN = kN = kNm = kN = kN =m = kN設(shè)計資料：采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，查ft=,fy=300N/mm2 基礎(chǔ)墊層采用C10混凝土，100mm厚，鋼筋保護(hù)層厚度為40mm，故a0=50mm. 第一節(jié)、地基承載力驗算（=200KN/m2）（確定基底尺寸）一、基礎(chǔ)埋深d本工程為高層6度抗震設(shè)防區(qū)，d=H/15=, 取基d=。二、地基承載力設(shè)計值fa計算取=18KN/m，(—基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度 ) 先進(jìn)行地基承載力深度修正，查表得 （，—基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)）故由得=200 KN/m2 +18 KN/m3（）m= KN/m三、基底壓力計算(一) 初步確定基礎(chǔ)底面尺寸(—偏心方向的基礎(chǔ)邊長，一般為基礎(chǔ)長邊邊長； b—偏心方向的基礎(chǔ)邊長，一般為基礎(chǔ)短邊邊長）在此，為基礎(chǔ)長邊邊長，b為基礎(chǔ)短邊邊長。=（）=(其中為基礎(chǔ)及回填土的平均重度，取=20 KN/)取基底長短邊之比n=l/b=于是b=取b=2m l=nb==因為b=3m,故不必進(jìn)行承載力寬度修正。第一組標(biāo)準(zhǔn)組合：= kN = kNm = kN(二) 驗算荷載偏心距e (為了保證基礎(chǔ)不致過分傾斜，通常要求偏心距el/6,故在此進(jìn)行荷載偏心距驗算)基底處的總豎向力：=+20dA=+20 KN/m3=基礎(chǔ)偏心距=l/6=3m/=(滿足)(三) 驗算基底最大壓力2m(3m)=3m=== KN/m2=第二組標(biāo)準(zhǔn)組合：= kN = kNm = kN(四) 驗算荷載偏心距e (為了保證基礎(chǔ)不致過分傾斜，通常要求偏心距el/6,故在此進(jìn)行荷載偏心距驗算)基底處的總豎向力：=+20dA=+20 KN/m3=基礎(chǔ)偏心距=l/6=3m/6=(滿足)(五) 驗算基底最大壓力2m()=3m=== KN/m2=第三組標(biāo)準(zhǔn)組合：= kN =m = kN(六) 驗算荷載偏心距e (為了保證基礎(chǔ)不致過分傾斜，通常要求偏心距el/6,故在此進(jìn)行荷載偏心距驗算)基底處的總豎向力：=+20dA=+20 KN/m3=基礎(chǔ)偏心距=l/6=3m/6=(滿足)(七) 驗算基底最大壓力2m()=3m=== KN/m2= 綜上所述，第一組內(nèi)力組合所得的最大，其截面設(shè)計符合要求。第二節(jié) 基礎(chǔ)承載力計算（確定基礎(chǔ)的高度、配筋）采用基本組合，讀取荷載第一組內(nèi)力基本組合： N = kN M=m Q= kN一、基底凈反力設(shè)計值凈偏心距=M/N=基底最大和最小凈反力設(shè)計值===二、確定基礎(chǔ)高度采用階形基礎(chǔ)，初估，取h=600mm,分兩級，每級高度為300mm,故=，（—受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)基礎(chǔ)高度h不大于800mm時，；當(dāng)h大于等于2000mm，其間按線性內(nèi)插法使用）有效高度h=600mm50mm=550mm (一) 柱邊截面取h=600mm, h=550mm,則沖切破壞錐體的底邊落在基礎(chǔ)底面積以內(nèi)，驗算基礎(chǔ)高度公式 ≦======，滿足要求。(二) 變階處截面，= b1= b=沖切力： == kN抗沖切力：==1430(+)= = kN滿足要求。三、配筋計算(一) 計算基礎(chǔ)的橫向彎矩設(shè)計值取截面：=[（+）（2b+）+（）b] =[（+）（2+）+（）2]= kNm 則平行于方向（垂直于截面）的受力筋面積為 ===376=%2400300=1080ⅢⅢ截面=MⅢⅢ=[（+Ⅲ）（2b+）+（Ⅲ）b] =[（+）（2+）+（）2]=m =%2400300=1080 Ⅲ===比較和Ⅲ，應(yīng)按配筋，選配A10@100，=785(二) 計算基礎(chǔ)縱