【正文】 計值以雙筋矩形截面來配置梁頂縱筋。縱筋的截斷、錨固以構造要求確定。鋼筋采用電渣壓力焊接長，所以不考慮鋼筋的搭接。然后按有關要求配置抗剪箍筋，驗算梁抗剪承載力；對于中跨梁，因其跨中正彎矩較小，所以利用支座正彎矩設計值，以單筋T形截面來配置梁底縱筋即可。其余操作同邊跨梁。設計參數(shù)：梁砼：C35(fc=, ft=)；縱筋：HRB400(fy=360N/mm2）； 箍筋：HPB300(fy=270N/mm2）；縱筋保護層厚：。經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax=m支座A：Mmax=m 支座Bl：Mmax=m 調整后剪力：V=AB 跨：(1)跨中截面設計，考慮跨間最大彎矩處：設計內(nèi)力：M=m,確定幾何參數(shù)。按T形截面設計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，?。?其中：l0/3=7200/3=2400mm b+sn=300+(7200650)=6850mm h39。f/h0=100/(65035)=，不需考慮；所以，b39。f=2400mm h0=has=65035=615mm 西安工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 因為：αcfcbf，hf，(h0 hf，/2)=2400100(615100/2)=m m 屬第一類T形截面。 鋼筋選用HRB400級鋼fy=fy,=360N/mm2,。 αs=M/(α1fcbf’h02)=106/ξ=1(12αs)1/2= As=ξ1fcbf，h0/fy=2400615/360=實配鋼筋316,(As=603mm2）ρ=603/(300615)=% ρmin=%，滿足要求。BC跨： l0/3=2400/3=800mm b+sn=300+(2400400)=2300mm h39。f/h0=100/(40035)=，不需考慮； 所以，b39。f=800mm h0=has=40035=365mm 因為：αcfcbf，hf，(h0 hf，/2)=800100(365100/2)=m m 屬第一類T形截面。 鋼筋選用HRB400級鋼fy=fy,=360N/mm2, αs=M/(α1fcbf’h02)=106/ ξ=1(12αs)1/2= As=ξ1fcbf，h0/fy=800365/360=實配鋼筋316,(As=603mm2）ρ=603/(300365)=% ρmin=%，滿足要求（2）考慮兩支座處： 將下部跨間截面的316鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋。As=603mm2，再計算相應的受拉鋼筋As，即支座A上部，設計內(nèi)力：Mmax=m αs=[Mfy,As，(h0a,)]/(1fcbh02) =[106360603(61535)]/(3006152) =ξ=1(12αs)1/2= 2as,/h0=70/615= As=M/fy/(h0a,)= 106/360/(61535)= 實配鋼筋320，As=942mm2。ρ=942/(300615)=% ρmin=%，又As，/As=603/942=，滿足要求。支座Bl上部：αs=[Mfy,As，(h0a,)]/(1fcbh02) =[106360603(61535)]/(3006152) = ξ=1(12αs)1/2= 2as,/h0=70/615= As=M/fy/(h0a,)= 106/360/(61535)= 實配鋼筋320，As=942mm2。ρ=942/(300615)=% ρmin=%，又As，/As=603/942=，滿足要求。支座Br上部：αs=[Mfy,As，(h0a,)]/(1fcbh02) =[106360603(61535)]/(3006152) =ξ=1(12αs)1/2= 2as,/h0=70/615= As=M/fy/(h0a,)= 106/360/(61535)= 實配鋼筋318，As=763mm2。ρ=763/(300615)=% ρmin=%，又As，/As=603/942=，滿足要求。AB跨受剪承載力設計值：γREV==300615= 故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)（加密區(qū)長度:二級抗震:650=975mm500mm取975m）：箍筋取雙肢Ф8@100，箍筋用HPB300級鋼筋（fyv=270N/mm2）, 則：+300615+270101615/100 = 非加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8@150。箍筋配置，滿足構造要求。BC跨：梁端箍筋加密區(qū)取雙肢Ф8@100，則其承載力為： +300365+270101365/100 = 由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。 梁的配筋計算見下表：層次截面MαsξAsAs’實配As實配面積As’/As ρ5支座A320942%支座Bl 320942%AB跨間316603%支座Br318763%BC跨間316603%4支座A152010174221520%支座Bl10174221520%AB跨間4181017%支座Br10174221520%BC跨間4181017%3支座A11404282463%支座Bl11404282463%AB跨間3221140%支座Br15204282463%BC跨間4221520%2支座A14734282463%支座Bl14734282463%AB跨間3251473%支座Br14734282463%BC跨間3251473%1支座A19644282463%支座Bl19644282463%AB跨間4251964%支座Br19644282463%BC跨間4251964%層次截面γREV/kNAsv/S=()/梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋ASV/S實配鋼筋ρsv％5AB雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@150()BC雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@100()4AB雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@150()BC雙肢8@100()雙肢Φ8@100()3AB雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@150()BC雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@100()2AB雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@150()BC三肢8@100()雙肢Φ8@100()1AB雙肢8@100()雙肢Φ8@150()BC三肢8@100()雙肢Φ8@100()框架柱采用C35,fc=,ft=所有縱向鋼筋采用Ⅲ級鋼筋(HRB400)，fy=360N/mm2所有箍筋采用Ⅰ鋼筋(HPB300),fy=270N/mm2根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB 500112010 ，對于二級抗震等級，剪跨比大于2。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應考慮抗震調整系數(shù)，、。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱號層次bh0fcMcVcN Mc/Vch0N/fcbhA55505104550510355051025505101650610B55505104550510355051025505101650610 以五層A柱為例： 最不利組合一(調整后)：Mmax=m，N=柱的計算長度，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB 500112010，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0== 考慮附加彎矩的影響附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，550/30=20mm,故取ea=20 mm。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= 因為長細比l0/h=4350/550=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。 ξ1=5502/(103)= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+ (l0/h)2ξ1ξ2h0/1400ei =1+510/1400/= 軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離e=ηei+h/2as =+550/240 = ηei==＞ =510=153mm, 由于是對稱配筋： Nb=α1fcbξbh0=550510=＞N因為ηei＞，NNb,滿足對稱配筋大偏心受壓的條件 x=N/α1fcb=103/(550) =2a39。s=80mm As,=As=[N (ei h/2+ as,)]/[fy，(h0as,)] =[103(+40)] /[360(51040)]= 最不利組合二：Nmax=，M=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長細比l0/h=4350/550=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=5502/(103)= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+(l0/h)2ξ1ξ2h0/1400ei=1+510/1400/= ηei===510=153mm,故為大偏心受壓。 軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離 e=ηei+h/2as =+550/240 = ξ=(Nξbfcbh0)[()/()/(h0as,)+fcbh0]+ξb 按上式計算時，應滿足Nξbfcbh0及Ne. 因為N=ξbfcbh0=550510= 故可按構造配筋，且應滿足ρmin=%，單側配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%550550=605mm2 選422，As,=As=1520mm2 總配筋率ρ=31964/(550550)=% ρmin=%，滿足要求。 西安工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） (A）邊柱正截面配筋計算表邊柱5層4層3層2層1層組合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM (kNm)N (kN)