【正文】 (2)制定速度制度，計(jì)算軋制時(shí)間并確定逐道次軋制溫度；(3)計(jì)算軋制壓力、軋制力矩及總傳動(dòng)力矩；(4)校驗(yàn)軋輥等部件的強(qiáng)度和電機(jī)功率；(5)按前述制定軋制規(guī)程的原則和要求進(jìn)行必要的修正和改進(jìn)。壓下規(guī)程設(shè)計(jì)的基本原則：(1)在咬入能力允許的條件下，按經(jīng)驗(yàn)公式分配各道次壓下量，這包括直接分配各道次絕對(duì)壓下量和壓下率，確定各道次壓下量分配率（δh/∑δh）及確定各道次能耗負(fù)荷分配比等各種方法。(2)制定軋制速度，計(jì)算軋制時(shí)間并確定逐道次軋制溫度。(3)按前述制定軋制規(guī)程的原則和要求進(jìn)行必要的修正和改進(jìn)。 各道次出口厚度及壓下量的確定 粗軋機(jī)的壓下量分配原則根據(jù)板坯尺寸、軋機(jī)架數(shù)、軋制速度以及產(chǎn)品厚度等合理確定粗軋機(jī)組總變形量及各道次壓下量。其基本原則是：(1)由于在粗軋機(jī)組上軋制時(shí)，軋件溫度高、塑性好、厚度較大，故應(yīng)盡量利用此有利條件采用大壓下量軋制?？紤]到粗軋機(jī)組與精軋機(jī)組之間的軋制節(jié)奏和負(fù)荷上的平衡，粗軋機(jī)組變形量一般要占總變形量的70～80％。粗軋機(jī)組道次最大壓下量主要受軋輥強(qiáng)度的限制。(2)為保證精軋機(jī)組的終軋溫度應(yīng)盡可能提高粗軋機(jī)組軋出的帶坯溫度。因此一方面應(yīng)盡可能提高開軋溫度，另一方面盡可能減少粗軋道次和提高粗軋速度，以縮短延續(xù)時(shí)間，減少軋件的溫降。(3)為簡(jiǎn)化精軋機(jī)組的調(diào)整，粗軋機(jī)組軋出的厚的范圍應(yīng)盡可能小，并且不同厚度的數(shù)目也應(yīng)盡可能減少。根據(jù)不同的帶鋼厚度和精軋機(jī)組的設(shè)備能力，一般粗軋機(jī)組軋出的帶坯厚度為20～40mm(對(duì)六機(jī)架精軋機(jī)組，約為20～32mm；對(duì)七機(jī)架精軋機(jī)組，約為25～40mm)。許多熱帶鋼連軋機(jī)，不論板坯及帶鋼厚度如何，粗軋機(jī)軋出的帶坯厚度是固定的，當(dāng)板坯厚度改變時(shí)，則改變粗軋機(jī)組的壓下量，帶鋼厚度改變時(shí)，則改變精軋機(jī)組的壓下量。 精軋機(jī)的壓下量分配原則精軋機(jī)組的主要任務(wù)是在5～7架連軋機(jī)上將粗軋帶坯軋制成板形，尺寸符合要求的成品帶鋼，并且保證帶鋼的表面質(zhì)量和終軋溫度。擬訂精軋機(jī)組壓下規(guī)程就是合理分配各架的壓下量及其確定各架的軋制速度。精軋機(jī)組壓下量的分配原則：一般也是利用高溫的有利條件，把壓下量盡量集中在前幾架，在后幾架軋機(jī)上為了保證板形、厚度精度、表面質(zhì)量，壓下量逐漸減少。為保證帶鋼機(jī)械性能防止晶粒過度長(zhǎng)大，終軋即最后一架壓下率不低于10%，此外壓下量分配盡量簡(jiǎn)化精軋機(jī)組的調(diào)整和使軋制力及其軋制功率不超過允許值。依據(jù)以上原則精軋逐架壓下量的分配規(guī)律是：第一架可以留有余量，即考慮到帶坯厚度的可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等，而使壓下量略小于設(shè)備的允許的最大壓下量，中間幾架為了充分利用設(shè)備能力，盡量給以大的壓下量軋制，以后各架，隨著軋件的溫降，變形抗力的增大，應(yīng)該減小壓下量，為控制帶鋼的板形，厚度精度和性能質(zhì)量，最后一架為保證板型良好，壓下量一般在10%～15%左右。 綜合分析針對(duì)本次設(shè)計(jì)的要求，目標(biāo)是生產(chǎn)5mm帶鋼，綜合上述分配原則，總結(jié)后所依據(jù)的分配原則主要是以下幾個(gè)：(1)粗軋機(jī)的壓下量占總變形量的70%～80%；(2)末架軋機(jī)的壓下率控制在10%～15%之間；(3)第一架軋機(jī)要求大變形以達(dá)到奧氏體的再結(jié)晶要求；(4)F1軋機(jī)的變形量不宜太大，應(yīng)留有余量以確保能順利咬入；(5)F2～F4進(jìn)行稍大的變形，隨后逐道次減少；(6)出粗軋機(jī)的厚度大致為20～35mm之間。結(jié)合上述，確定每道次的變形量及出口厚度。設(shè)定鑄坯的長(zhǎng)度為10m,按體積相等可以推算出每道次的長(zhǎng)度。并將這些數(shù)據(jù)列入表7。架數(shù)連鑄坯R11R12R13F1F2F3F4F5F6壓下量h1/mm45403010出口厚度H/mm15010565352517壓下率δ/%每道次長(zhǎng)度L/m 軋機(jī)咬入的校核熱軋帶鋼時(shí)候咬入角一般為15度到22度,低速咬入時(shí)候可以取20度。在軋制過程中，壓下量與咬入角的關(guān)系是............................ (2)式中—各道次的壓下量,mm；—各道次軋輥的直徑,mm；—各道次的咬入角。將各道次壓下量及軋輥直徑代入可得各軋制道次咬入角為：表8各軋制道次咬入角軋制道次R11R12R13F1F2F3F4F5F6壓下量（㎜）45403010輥徑（㎜）120012001200900825825825680680咬入角（176。）根據(jù)計(jì)算結(jié)果可見咬入不成問題。 確定軋制速度制度速度制度是指軋輥轉(zhuǎn)速隨時(shí)間的變化規(guī)律，它關(guān)系到軋機(jī)產(chǎn)量、軋制溫度計(jì)算、主電機(jī)能力、操作條件等。合理選擇和確定速度制度是軋制規(guī)程設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要內(nèi)容。 粗軋機(jī)速度制度由于板坯較長(zhǎng)，為操作方便，可采用梯形速度圖如圖16所示。ABCEFDGHtZH tjnynpndt,sn,r/m 圖16 梯形速度圖采用梯形速度圖時(shí)，純軋時(shí)間為：...... (3)式中 、—分別為咬入轉(zhuǎn)速、最大轉(zhuǎn)速和拋出轉(zhuǎn)速, rpm／s； L—該道軋制后軋件長(zhǎng)度, mm； D—工作輥直徑，mm； a、b—分別為加速度和減速度，rpm／s2。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，取平均加速度a=15 rpm／s2，平均減速度b=30 rpm／s2。 R1各道的咬入轉(zhuǎn)速ny＝20rpm／s，最高轉(zhuǎn)速nd等于額定速度，即nd＝ne＝40rpm／s，拋出轉(zhuǎn)速np也為20rpm／s。由于軋件較長(zhǎng)，第一架反復(fù)軋制3道次，取第一道次間隙時(shí)間為2秒，第二道后，需要立輥側(cè)壓，間隙時(shí)間取為5秒。按照公式求粗軋各道次軋制時(shí)間見表9。 表9 粗軋機(jī)各道次純軋時(shí)間 軋制道次R11R12R13軋后軋件長(zhǎng)度（㎜）143002240042900軋制時(shí)間（s）所以粗軋總延續(xù)時(shí)間tcz=+2++5+= 精軋機(jī)速度制度精軋末架的軋制速度決定著軋機(jī)的產(chǎn)量和技術(shù)水平。末架軋機(jī)出口速度的上限受電機(jī)能力和帶鋼軋后冷卻能力的限制，以及產(chǎn)量、設(shè)備的限制。確定末架軋制速度時(shí)，應(yīng)考慮保證各主要設(shè)備和輔助設(shè)備生產(chǎn)能力的平衡；軋制帶鋼的厚度及鋼種等，一般薄帶鋼為保證終軋溫度而用高的軋制速度；軋制寬度大及鋼質(zhì)硬的帶鋼時(shí)，應(yīng)采用低的軋制速度。一般穿帶速度依帶鋼厚度的不同大致在4～10m/s。帶鋼厚度減少，其穿帶速度增加；帶鋼厚度在4mm以下時(shí)，穿帶速度可取10m/s左右。近年來出現(xiàn)另一種觀點(diǎn)，就是末架速度應(yīng)該在電機(jī)能力允許的條件下，根據(jù)最大產(chǎn)量來決定。而另為控制終軋溫度而專門設(shè)計(jì)了在軋制過程中采用大量冷卻水來進(jìn)行控制的系統(tǒng)。根據(jù)本次設(shè)計(jì)的要求，參考現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，考慮粗軋與精軋?jiān)O(shè)熱卷取箱，精軋時(shí)為恒速軋制，及保證頭尾溫差、合適卷取溫度及帶鋼產(chǎn)量這些條件，確定帶鋼出精軋機(jī)的速度為10m/s。當(dāng)精軋機(jī)組末架出口速度確定后，根據(jù)連軋條件—秒流量相等的原則求出各架軋機(jī)出口速度。即由公式：進(jìn)行帶鋼速度的計(jì)算，由經(jīng)驗(yàn)向前依次減小以保持微張力軋制。但是，在設(shè)定咬入線速度時(shí)，為保證各架之間有微張力，應(yīng)使各架出口速度略低于下一架入口速度。依據(jù)經(jīng)驗(yàn)第一架精軋機(jī)的出口速度是第二架精軋機(jī)入口速度的97%，其余為99%根據(jù)已知條件H6=，V6=10m/s，由H1V1=H2V2=H3V3=………H6V6=C可以推知精軋機(jī)組各架軋機(jī)的出口速度分別為：H5=，V5=，V4=H3=，V3=，V2=H1=25mm，V1=將上述值列于表中見表10。中間坯F1F2F3F4F5F6出口厚度H/mm352517入口速度V1/m/s出口速度V2/m/s⑶精軋機(jī)組軋制延續(xù)時(shí)間精軋機(jī)組間機(jī)架間距為6米，最后一道次純軋時(shí)間為s間隙時(shí)間分別為tj1=6/=，tj2=6/=，tj3=6/=，tj4=6/=， tj5=6/=，則精軋總延續(xù)時(shí)間為tcz= tZH+ tj=+++++=。 加減速度的選擇近代帶鋼連軋機(jī)一般采用二級(jí)加速和一級(jí)減速的軋制方法，即帶鋼在精軋機(jī)以恒定速度運(yùn)轉(zhuǎn)下進(jìn)行穿帶，并在卷取機(jī)實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定卷取后開始進(jìn)行第一級(jí)加速，待精軋機(jī)軋制速度增至某一數(shù)值，使設(shè)備接近于滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)前，開始第二級(jí)加速，當(dāng)軋機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá)到穩(wěn)定軋制階段最大轉(zhuǎn)速的時(shí)候加速結(jié)束，當(dāng)帶鋼尾部離開第三架軋機(jī)的時(shí)候以一級(jí)減速減至咬入速度，等待下一根帶鋼軋制。第一級(jí)加速數(shù)值較高，成為功率加速度（又稱為產(chǎn)量加速度），其目的是迅速提高軋制速度，是設(shè)備盡快接近滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，以求的最高產(chǎn)量，第二級(jí)加速度為溫度加速度，利用加速軋制時(shí)候的變形熱，給予帶鋼以溫度補(bǔ)償，以減少后續(xù)金屬與帶鋼頭部的溫度差，此加速度數(shù)值較前者低，并且其數(shù)值的大小視溫度差的數(shù)值而定。確定加速度的數(shù)值，應(yīng)該考慮到主電機(jī)的功率、帶鋼的長(zhǎng)度、板形、帶鋼厚度變化、冷卻水的控制、卷取溫度等因素的影響。僅就軋機(jī)本身而言，一級(jí)加速度可以達(dá)到1～2m/s2，但在實(shí)際采用的加速度數(shù)值都很底，～。根據(jù)上述所介紹，為了達(dá)到本次設(shè)計(jì)的產(chǎn)量，在符合電機(jī)功率的條件下，在第一級(jí)加速時(shí)采用較高的加速度，；二級(jí)加速取值較小，主要考慮到接下來的降速及變形熱造成溫差的問題以及卷取速度的配合等， m/s2。 確定軋制溫度制度為了正確地計(jì)算熱軋時(shí)各道的軋制壓力，必須盡可能準(zhǔn)確地確定各道軋制溫度。各道軋制溫度可由計(jì)算逐道溫度降確定。軋制過程中溫度變化的主要影響因素有：(1)軋件塑性變形的變形功轉(zhuǎn)化為熱能，結(jié)果使軋件的溫度上升；(2)軋件表面向周圍空氣介質(zhì)輻射熱量，結(jié)果使軋機(jī)的溫度降低 ；(3)在變形區(qū)內(nèi)，由于軋件和軋輥表面呈粘著狀態(tài)，軋件向軋輥進(jìn)行熱傳導(dǎo)，又軋輥帶走熱量，結(jié)果使軋件的溫度下降。但高溫下輻射散熱是主要因素，因此，軋件溫度降一般按輻射散熱計(jì)算，而認(rèn)為對(duì)流和傳導(dǎo)所散失的熱量同變形功所轉(zhuǎn)化的熱量抵消。輻射散熱所引起的溫度降為：................. .......(4)式中 T1—前一道的絕對(duì)溫度，K； Z—輻射時(shí)間，即該道的軋制延續(xù)時(shí)間，h； C—輻射常數(shù)，對(duì)鋼軋件C≈∕米2小時(shí)K4 G—軋件重量，公斤，∕,為鋼的比重； F、p—分別為散熱面積（米2）、熱容量，對(duì)碳鋼p=∕公斤K。當(dāng)軋制延續(xù)時(shí)間不太長(zhǎng)時(shí)，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，溫度降的近似計(jì)算公式為： 對(duì)粗軋和粗軋各道次：式中 T1—為前一道次軋制溫度，℃；h—為前一道次軋出的厚度，mm；， z—為輻射時(shí)間，即該道的軋制延續(xù)時(shí)間，s。軋件各個(gè)部位(如頭部和尾部)溫度降不同，考慮到計(jì)算軋制力時(shí)偏于安全方面，確定各道溫度降時(shí)應(yīng)以尾部為準(zhǔn)。 粗軋各道次溫度確定為了確定各道次軋制溫度，必須求出逐道次的溫度降。本設(shè)計(jì)考慮粗軋與精軋?jiān)O(shè)熱卷取箱，可以降低中間坯溫降，故確定開軋溫度為1150℃，帶入公式依次得各道次軋后溫度：表11粗軋各道次軋后溫度軋制道次R11R12R13入口厚度 mm15010565軋制時(shí)間 s+2軋后溫度℃ 精軋各道次溫度確定粗軋完得中間坯經(jīng)過一段中間輥道進(jìn)入熱卷取箱，再經(jīng)過飛剪、除鱗機(jī)后，再進(jìn)入精軋機(jī)第一架時(shí)溫度降為1000℃。代入數(shù)據(jù)可得精軋機(jī)組軋制溫度：表12 精軋機(jī)組軋制溫度軋制道次F1F2F3F4F5F6入口厚度 mm352517軋制時(shí)間s軋后溫度℃ 力能參數(shù)的計(jì)算軋制力能參數(shù)計(jì)算的目的在于用以對(duì)設(shè)備能力（軋輥強(qiáng)度、主電機(jī)容量）進(jìn)行校核，并根據(jù)校核結(jié)果，判斷壓下規(guī)程的合理性及對(duì)其進(jìn)行相應(yīng)的修正。 軋制力的計(jì)算和空載輥縫的設(shè)定各類軋機(jī)由于其軋制條件的差別，故此它們的壓力計(jì)算方法也有所不同。本設(shè)計(jì)采用目前普遍公認(rèn)的愛克倫得公式，其基本形式為：.............................(5)式中—外摩擦對(duì)單位壓力的影響系數(shù)；—粘性系數(shù)；—平均變形速度,m/s。第一項(xiàng)是考慮外摩擦的影響，計(jì)算公式如下：............................(6)用下式計(jì)算：............................. (7)對(duì)鋼軋輥，對(duì)鑄鐵軋輥。第二項(xiàng)是考慮變形速度對(duì)變形抗力的影響，其中平均變形速度用下式計(jì)算：................. ................(8)愛克倫得公式還給出計(jì)算和的經(jīng)驗(yàn)式：....................(9)................. ............(10)式中—軋制溫度，℃；—以%表示的碳含量；—以%表示的錳含量。代入以上公式中計(jì)算軋制力,結(jié)果列在表13中。道 次R11R12R13F1F2F3F4F5F6（KN/mm2）212..7（KN）由于軋機(jī)的彈跳，使軋出的鋼板厚度等于原來的空載輥縫再加上彈跳，或者說，原來空載輥縫等于軋出鋼板厚度減去彈跳。故輥縫設(shè)計(jì)最主要的任務(wù)是盡可能地