【正文】 * +* )* ^2 = m　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)*(* )* ^2 = m Mx= + = m Asx= ，實配8@200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)*(* +* )* ^2= m　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)*(* )* ^2 = m My= + = m Asy= ，實配8@200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 Mx39。 =*(* +* )* ^2 = m Asx39。= ，實配10@200(As ＝ 393mm2,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。 =*(* +* )* ^2 = m Asy39。= ，實配10@200(As ＝ 393mm22,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %11號房間：一、基本資料：　房間編號： 11 邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/鉸支/鉸支/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/m2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/m2　 計算跨度　Lx = 4000 mm?。挥嬎憧缍取y = 2700 mm　 板厚　H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。二、計算結果：　 Mx =(+)*(* +* )* ^2 = m　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)*(* )* ^2 = m Mx= + = m Asx= ，實配8@200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)*(* +* )* ^2= m　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)*(* )* ^2 = m My= + = m Asy= ，實配8@200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 Mx39。 =*(* +* )* ^2 = m Asx39。= ，實配10@200(As ＝ 393mm2,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。 =*(* +* )* ^2 = m Asy39。= ，實配10@200 (As ＝,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 各層樓板配筋圖見結施圖結施圖2 設計資料： m，抗震設防烈度為7度，建筑分類為丙類，因此抗震等級為三級；統(tǒng)一使用C30混凝土，HRB400、HPB330鋼筋作為受力鋼筋。本設計以C軸為例，單獨列出一榀進行設計?？蚣芰焊鳂嫾D（豎向構件）：梁設計彎矩包絡圖：設計剪力包絡圖： 框架梁正截面配筋計算（由于采用PKPM2010輔助設計具體計算過程略過，這里只給出相關計算公式和理論）： 建筑抗震設計規(guī)范 構件抗震承載力調(diào)整系數(shù)梁受彎 =偏壓柱 （）=偏壓柱 （）=受剪（梁、柱) = 當梁下部受拉時，按T行截面設計，T行截面翼緣計算寬度按梁的計算跨度、凈距、翼緣高度考慮，取最小值。當梁上部受拉時，按矩形截面設計。 梁內(nèi)縱向鋼筋鋼筋選HRB400（）， 相關計算公式： 與進行比較判別是否為第一類T形截面（為跨中設計最不利彎矩） （用于計算支座處受拉鋼筋）5. —1 由上可知： % 。 % 。 還需注意：抗規(guī) 梁端截面底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值除按計算確定外，二、。 框架梁PKPM縱向鋼筋配筋計算書一層配筋計算書： 二層配筋計算書：SATWE梁計算書說明書： 框架梁正截面配筋表 樓層 截面 計算面積 /mm2 實配鋼筋 /mm2 二 層6號梁支座左 313462（314) 右 313462 (314) 跨中 313402(216) 5號梁支座左 396462(314) 右 313462(314) 跨中 313402(216) 4號梁支座左 313462(314) 右 420462(314) 跨中 592603(316) 一 層 3號梁支座左 313402(216) 右 336402(216) 跨中 313509(218) 2號梁支座左 552804(416) 右 313402(216) 跨中 313509(218) 1號梁支座左 428556(216+114) 右 614804(416) 跨中 8641018(418) ：一、二、其梁端截面組合剪力值應按下式調(diào)整： 式中：——剪力增大系數(shù)，；——梁的凈跨；——梁在重力荷載值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值，恒+）；、——分別在左右兩側梁順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。 混凝土結構設計規(guī)范 ：考慮地震組合的框架梁，其受剪截面應符合下列條件： 混凝土結構設計規(guī)范 —2 ：框架梁墻箍筋加密區(qū)構造要求，三級框架梁箍筋最大間距取箍筋直徑的8倍、梁高的1/4和100的最小值，箍筋最小直徑取8mm。 混規(guī) 考慮地震組合的矩形、T形和I形截面的框架梁，其斜截面受剪承載力應1符合下列規(guī)定： 對于一般框架梁： 混凝土結構設計規(guī)范 ：梁端設置的第一個箍筋應距框架節(jié)點邊緣不大于50mm，非加密區(qū)箍筋間距不宜大于加密區(qū)箍筋間距的2倍，沿梁全長箍筋配筋率應符合下列規(guī)定（面積配箍率）： 對于三、四級抗震 ： 框架梁箍筋配筋結果 框架梁箍筋配筋表 樓層 梁號 加密區(qū)鋼筋計算面積 mm2非加密區(qū)鋼筋計算面積 mm2加密區(qū)實配鋼筋面積（括號內(nèi)數(shù)字表示箍筋肢數(shù)） mm2非加密區(qū)實配鋼筋面積（括號內(nèi)數(shù)字表示箍筋肢數(shù)） mm2 加密區(qū)長度 mm 二層 7 34 34 101 Ф8@100（2） Ф8@200（2） % 750 8 34 34 101 Ф8@100（2） Ф8@200（2） % 750 9 34 34 101 Ф8@100（2） Ф8@200（2） % 750 一層 4 37 29 101 Ф8@100（2） Ф8@200（2） % 750 5 34 34 101 Ф8@100（2） Ф8@200（2） % 750 6 34 34 101 Ф8@100（2） Ф8@200（2） % 750 由于本例框架梁都沒出現(xiàn)扭矩，故采用構造腰筋。2010砼規(guī)范 P122 當梁的腹板高度hw≥450mm時，在梁的兩個側面應沿高度配置縱向構造鋼筋，每側縱向構造鋼筋(不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋)%，且其間距不宜大于200mm。 對于一層hw=500100=400mm。對于二層hw=500120=380mm所以本工程hw都小于450，故不配置構造腰筋。 附加橫向鋼筋計算 以梁4為代表計算主次梁交界處的附加橫向鋼筋。 SATWE計算結果如下： 附加橫向鋼筋的計算公式： ，其中Asv為承受集中荷載所需的附加橫向鋼筋的總截面面積；F為作用在梁下部或梁截面高度范圍內(nèi)的集中荷載設計值；α為附加橫向鋼筋與梁軸線的夾角。 F=51+42=93KNAsv=931000/（270sin90）=344取4Ф8兩肢箍筋：42=，主梁每側布置兩個Ф8兩肢箍。 梁平法施工圖 見結施圖結施圖4 8. 框架柱設計設計資料： m，抗震設防烈度為7度，建筑分類為丙類，因此抗震等級為三級；統(tǒng)一使用C30混凝土，HRB400、HPB330鋼筋作為受力鋼筋。本設計以C軸為例，單獨列出一榀進行設計。C軸框架梁各構件圖： 框架柱的剪跨比和軸壓比驗算 對于框架結構中的框架柱，當反彎點在層高范圍內(nèi)時，剪跨比可取為，其中為柱子凈高，為柱子的不利截面高度。，本工程抗震等級為三級。 剪跨比與軸壓比驗算表 層號 柱號 軸壓比 剪跨比 二層 8 7 6 5 一層 4 3 2 1 分析： 經(jīng)比較軸壓比和剪跨比都符合要求。 框架柱配筋計算理論 根據(jù)PKPM水平荷載和豎向作用下的框架柱彎矩圖，柱的同一截面分別受到正、反彎矩，故采用對稱配筋。 框架柱正截面計算理論 當框架柱采用對稱配筋時，可采用界限破壞時的受壓承載力區(qū)分大、小偏心受壓，當時，為小偏心受壓；當時為大偏心受壓（宜為大偏壓破壞保證柱子的破壞時為受彎破壞）。 對大偏心受壓時的最不利組合，選用M大N小的一組為最不利。 構件抗震承載力調(diào)整系數(shù) 偏壓柱 （）= 偏壓柱 （）= 受剪（梁、柱) = 相關計算公式（此處僅列舉大偏心受壓的情況） 長細比 偏心距 為理論偏心距 為附加偏心距 偏心距增大系數(shù)15時 ，=；15 查表則修正后的偏心距受壓區(qū)高度 （滿足x且x時為大偏心受壓)正截面配筋面積 ：柱截面縱筋最小總配筋率，中柱和邊柱=%，角柱=%，%. (2) 框架柱斜截面承載力 框架柱斜截面相關計算公式設計剪力 且（2）、框架柱斜截面相關理論（直徑、間距、肢距、體積配箍率相關要求） 柱箍筋加密區(qū)箍筋最小直徑：三級抗震時為8mm 柱箍筋加密區(qū)最大間距：8d，150（柱根100） 柱箍筋加密區(qū)肢距：三級不宜大于250mm和20箍筋直徑的較大值，至少每隔一根縱向 鋼筋宜在兩個方向有箍筋或拉筋約束。