【正文】 度等級計(jì)算；假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即，查附表1—2得：故 ——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正壓力，截面彈性按表中第一階段取用；其中 所以 （4） 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（） 對于采用超拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算，故有 式中 ——張拉系數(shù)，采用超張拉，取= ——鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取=； ——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力， 這里仍采用l/4 截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有 所以 （5） 混凝土收縮、徐變引起的損失（） 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算，即 式中——加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值； ——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有，則可得到對于二期恒載的加載齡期，假定為。 該梁所屬橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度，由此可查表123并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為 ，為傳力錨固時(shí)在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第二階段截面特性?？缰薪孛? L/4截面: 所以 ，取跨中與l/4截面的平均值計(jì)算，則有跨中截面 L/4截面 所以 ； ； 將各項(xiàng)代入即得 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表計(jì)算截面應(yīng)力 損失應(yīng)力損失項(xiàng)目工作階段預(yù)加應(yīng)力階段σLI=σL1+σL2+σL4（MPa）使用階段σpLI=σL5+σL6(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）σLIσL2σL4σLIσL5σL6σLＩＩ預(yù)加力階段σpＩ=σcon－σLI使用階段σpLII=σcon－σLI－σLＩＩ跨中截面0L/4截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面十一、應(yīng)力驗(yàn)算： 1）短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 (1）構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級為C45。在預(yù)加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力符合 (2）短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力 上緣： 下緣：其中。截面特性取用第一階段的截面特性，代入上式得預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值要求；混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。（3）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式，預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特性等的變化情況。2）持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算（1）截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算：此時(shí)有， 跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。（2）持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為 所以鋼束應(yīng)力為 計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超過了規(guī)范規(guī)定值。但其比值（（11181））1=%＜5%，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求。3）持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算對剪力彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。（1） 截面面積矩計(jì)算其中計(jì)算點(diǎn)分別取梁肋aa處，第二階段截面重心軸處及下梗的bb處。現(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對截面面積矩 同理可得不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯于下表： 面積矩計(jì)算表截面類型第一階段凈截面對其重心軸（重心軸位置x=）第二階段換算截面對其重心軸（重心軸位置x=）第三階段換算截面對其重心軸（重心軸位置x=）計(jì)算點(diǎn)位置a—ab—ba—ab—ba—ab—b面積矩符號SnaSnx0SnbS‘0aS‘0x0S‘0bS0aS0x0S0b面積矩（mm3）（2） 主應(yīng)力計(jì)算以上梗處（aa）的主應(yīng)力計(jì)算為例。①應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按式（1391）進(jìn)行，其中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合，=+= 所以有②正應(yīng)力③主應(yīng)力同理可得處及下梗的bb的主應(yīng)力如表： 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩（）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力σ（MPa）主應(yīng)力（MPa）第一階段凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0σtpσcpa—a3．37－x0—x0－b—b （3）主壓應(yīng)力的限制值 混凝土的主壓應(yīng)力限值為與上表的計(jì)算結(jié)果比較，課件混凝土的主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限值，滿足要求。 (4)主應(yīng)力驗(yàn)算 將上表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造布置箍筋。十二、抗裂性驗(yàn)算：1）作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行。（1） 預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)加應(yīng)力的計(jì)算 跨中截面 ， （2） 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算 （3） 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算 對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求： 由以上計(jì)算知，說明截面在作用短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計(jì)算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。同時(shí)，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 由式（13104）得 所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。2） 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算 斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。（1） 主應(yīng)力計(jì)算①剪應(yīng)力 剪應(yīng)力的計(jì)算按公式（1391）進(jìn)行，其中為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，所以有②正應(yīng)力③主拉應(yīng)力 變化點(diǎn)截面抗裂驗(yàn)算主拉應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩（mm3）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力σ（MPa）主拉應(yīng)力（MPa）σtp第一階段 凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0a—a108108108－x0—x0108108108－b—b108108108－（2） 主拉力應(yīng)力的限制值 作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉力限值為 從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。 十三、主梁變形計(jì)算： 根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。 1）荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算 主梁計(jì)算跨徑L=,C50混凝土的彈性模量。取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計(jì)算。 簡支梁的撓度驗(yàn)算公式為 （1）可變作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng) 的可變荷載值為 由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為 考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為 滿足要求。 （2）考慮長期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度 2）預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算 采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即 截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力的截面慣性矩，以梁L/4處截面的截面慣性矩作為全梁的平均值來計(jì)算。則主梁上拱度（跨中截面）為 考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值3）預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值為 預(yù)加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。