【正文】 ，彎矩的傳遞系數(shù)我們?nèi)?。 下面用力的二次分配法分別計算恒載、活載作用下的彎矩，具體的分配及傳遞計算過程見圖 31圖 312。由計算所得的框架在恒載與活載作用下的彎矩內(nèi)力圖見圖 31圖 314。 分配系數(shù)見圖 312 和圖 313 所示 3 傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為 1/2 4彎距分配： 恒載作用下，框架彎距分配計算見圖 311，框架的彎距圖見圖 313活載作用下，框架的彎距分配計算圖 312，框架 的彎距圖見圖 314 所示。 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎距調(diào)幅系數(shù)為，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見圖 313及圖 314中括號內(nèi)數(shù)值所示。 活載作用的彎矩分配 3 7 1 4 0 3 0 9 3 0 0 064 1 4 1 20 2 10． 78 10． 46 0 8 0 8 80 8 8 8 8 1 8 0 93 1 32 5. 1 7 7 31 0 16 9 9. 7 0 81. 9 72..41 0 0 0 7777 3 3. 753 3. 753 3. 804 3. 351 0. 342 5. 002 7. 202 9. 132 7. 06 62 9. 338 4. 072 9. 138 1. 70 82 9. 138 4. 072 9. 688 4. 073 7. 678 8. 411 1. 582 8 .18 1. 793 2. 067 2. 453 3. 757 3. 733 3. 757 3. 733 3. 927 3. 621 8. 271 8. 271 8. 271 8. 271 4. 164 .1 631 4. 65 96 .1 51 4. 264 .7 79 （ 4 .779 ）2 1. 45 （ 1 6. 00 3 ）8 .1 58 （ 8 .159 ）2 2. 831 0. 632 2. 831 0. 632 2. 471 0. 462 1. 129 .2 53 .3 52 4. 169 .1 32 4. 788 .8 12 4. 658 .7 32 4. 658 .7 32 4. 42 （ 1 9. 21 6 ）8 .2 6 （ ）8 .7 36 .1 58 .6 46 .6 992 .6 29 .2 51 0. 461 0. 631 0. 63 恒 荷載作用下框架彎矩圖 （ ） 雪 載(活 荷載)作 用下框架彎矩圖 （）3 1. 792 0. 675 6. 294 0. 373 5 .63 3 .12 9. 336 .1 8 （ ）6 .0 4( 4. 43 8)7 .3 2( 5. 49 9)2 .0 1 （ ）3 .4 85 （ 3 .501 ）5 .4 5 （ ）6 .4 95 （ 6 .494 ） 梁端剪力可根據(jù)梁在豎向荷載作用下的簡支框架求得。 框架在豎向荷載作用下引起的剪力可由以下的公 式求出： 對于梯形荷載采用： ql (1 )2ABVV ?? ? ? ? 對于三角形荷載（ A 端固定， B 端滑動）采用： ql2AV? 0BV? 則各樓層的梁端剪力為： AB 跨在恒載作用下的梁端剪力： 第 6 層： 12q l q l (1 )22ABVV ?? ? ? ?=1/2+1/2(10.34)= 第 25 層： 12q l q l (1 )22ABVV ?? ? ? ?=1/2+1/2() = 第 1 層： 12q l q l (1 )22ABVV ?? ? ? ?=1/2+1/2() = BC 跨在恒載作用下的剪力： 第 6 層： 12q l q l 12 2 2cBVV ??? ? ? ?=1/2+1/21/2= 第 25 層： 12q l q l 12 2 2CBVV ??? ? ? ? =1/2+1/2()= 第 1 層： 12q l q l 12 2 2CBVV ??? ? ? ? =1/2+1/2()= AB 跨在活載作用下的剪力： 第 6 層： 2ql (1 )2ABVV ?? ? ?=1/23()= 第 25 層： 2ql (1 )2ABVV ?? ? ?=1/212()= 第 1 層： 2ql (1 )2ABVV ?? ? ?=1/212()= BC 跨在活載作用下的剪力： 第 6 層： 2ql 122ABVV ?? ? ?=1/21/2= 第 25 層： 2ql 122ABVV ?? ? ?=1/21/2= 第 1 層： 2ql 122ABVV ?? ? ?=1/21/2= 各跨梁在彎矩作用下引起的剪力由下式公式求出： ABAB MMVV L?? ? ? ? 式中 AM 、 BM 分別是邊柱和中柱由于偏心產(chǎn)生的彎矩。 AB 跨在恒載作用下的梁端剪力： 第 6 層： 4 0 . 3 7 5 6 . 2 9 2 . 0 1 56 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ?N 第 25 層： 7 3 . 6 2 8 4 . 0 7 1 . 5 86 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 1 層： 8 1 . 7 9 8 8 . 4 1 1 . 0 06 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? AB 跨在雪載作用下的梁端剪力： 第 6 層： 6 . 0 4 7 . 3 2 0 . 1 9 46 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ?N 第 5 層： 2 1 . 4 5 2 4 . 4 2 0 . 4 56 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 4 層： 2 2 . 8 3 2 4 . 6 5 0 . 4 7 26 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 2 層： 2 2 . 4 7 2 4 . 7 8 0 . 4 56 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 1 層： 1 2 1 . 1 2 2 4 . 1 6 0 . 4 66 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 對于 BC 跨，由于本工程結(jié)構(gòu)和荷載是對稱關(guān)系，所以在偏心彎矩作用下產(chǎn)生的剪力為 0. 同理，在雪荷載作用下，荷載引起的 剪力和偏心彎矩產(chǎn)生的剪力分別為： AB跨： 3 .3 6 .6 ( 1 0 .3 4 ) 7 .1 92ABV V K N?? ? ? ? ? ? BC 跨： 111 . 3 2 2 . 4 0 . 7 822ABV V K N? ? ? ? ? ? 在偏心彎矩作用下桿端的剪力： 第 6 層： 7 . 3 2 6 . 0 4 0 . 1 9 46 . 6ABAB MMV V K NL? ?? ? ? ? ? ? ? ? 第 6 層： 2 4 . 1 7 2 0 . 7 2 30 . 5 7 56 . 6ABAB MMV V K NL? ?? ? ? ? ? ? ? ? 表 123 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 ABVV? BCVV? ABVV?? BCVV?? AV BV BCVV? N頂 N底 N頂 N底 6 0 5 0 4 0 3 0 3 2 0 1 0 表 124 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 ABVV? BCVV? ABVV?? BCVV?? AV BV BCVV? N頂 =N底 N頂 =N底 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注：加下劃線的數(shù)據(jù)為活載作用下的梁端剪力及彎矩 13 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)植 s??? ? ? ? ???? 式中： ?? ：風(fēng)振系數(shù) s? ：風(fēng)荷載體型系數(shù) ?? ：風(fēng)壓高度變化系數(shù) ?? ：基本風(fēng)壓 （ 1）查得 ??? 2/kNm （ 2）體型近似為矩形，風(fēng)荷載的體型系數(shù) ?? （迎風(fēng)面）和 ? ?? （背風(fēng)面）。 （ 3）按 C類場地計算 ,則風(fēng)壓高度變化系數(shù) ?? （內(nèi)插法采用）計算結(jié)果如下表所示： 表 131 ?? 值計算 離地高度 ?? 的值 （ 4）風(fēng)振系數(shù) 1 zz z???? ??? 表 132 φ Z 值計算（ /ziHH? ? ? ） 離地高度 φ Z的值 ξ由ω 0T12= =，查得，ξ = ν由 H? /B=，查得，ν = 表 133 β Z 值計算 離地高度 β Z的值 （ 5）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 表 134 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 層號 HZ(m) β Z ?? ω 0（ KN/㎡） ?? ? ?? q1(KN/m) q2(KN/m) 6 5 4 3