【正文】 ；故障A相電流迅速上升為短路電流，B、C相電流也相對增大；三相電壓、電流不再對稱。分別采用幅值相等的方法進行故障測距，濾波算法分別采用前置帶通加全波傅氏算法和前置帶通加全波差分傅氏算法，： 300Km線路各處單相接地短路仿真測距結(jié)果故障距離（km）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波傅氏算法誤差（％）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）3060120150180240270從上表可以看出，％，％，可以得出全波差分傅氏算法濾波效果更好，測距結(jié)果更精確。當改變過渡電阻時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 不同過渡電阻情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)過渡電阻（）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）50100150200從上表可以看出，對應(yīng)于不同的過渡電阻，實際測量到的故障距離相差不大，說明過渡電阻對于測距影響不大。當線路兩端電源存在不同步角時，當改變不同步角時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 存在不同步角情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)不同步角（176。）步角（176。）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）36－－－36從上表可以看出，對應(yīng)于不同的不同步角，實際測量到的故障距離相差不大，說明不同步角對于測距影響不大。從上面的仿真結(jié)果中可以看出，仿真精度幾乎不受故障類型、過渡電阻、不同步角以及系統(tǒng)阻抗的影響。b）兩相相間短路故障（以A、B兩相為例）所示： AB兩相相間短路線路模型發(fā)生故障后，M、N兩端電壓，電流仿真圖： AB兩相相間短路電壓、電流仿真示意圖，在0s－，三相電壓，電流對稱。、B兩相相間短路，A、B兩相電壓減小， C相電壓基本保持不變；故障相A、B兩端電流迅速上升為短路電流， C相電流基本保持不變；三相電壓電流不再對稱。分別采用幅值相等的方法進行故障測距，濾波算法分別采用前置帶通加全波傅氏算法和前置帶通加全波差分傅氏算法，： 300Km線路各處兩相相間短路仿真測距結(jié)果故障距離（km）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波傅氏算法誤差（％）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）3060120150180240270從上表可以看出，％，％，可以得出全波差分傅氏算法濾波效果更好，測距結(jié)果更精確。當改變過渡電阻時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 不同過渡電阻情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)過渡電阻（）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）50100150200從上表可以看出，對應(yīng)于不同的過渡電阻，實際測量到的故障距離相差不大，說明過渡電阻對于測距影響不大。當線路兩端電源存在不同步角時，當改變不同步角時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 存在不同步角情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)不同步角（176。）步角（176。）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）36－－－36從上表可以看出，對應(yīng)于不同的不同步角，實際測量到的故障距離相差不大，說明不同步角對于測距影響不大。從上面的仿真結(jié)果中可以看出，仿真精度幾乎不受故障類型、過渡電阻、不同步角以及系統(tǒng)阻抗的影響。c）兩相接地短路故障（以A、B兩相為例）所示： AB兩相接地短路線路模型發(fā)生故障后，M、N兩端電壓，電流仿真圖： AB兩相相間接地短路電壓、電流仿真示意圖，在0s－，三相電壓，電流對稱。、B兩相接地短路故障，A、B兩相電壓減小， C相電壓基本保持不變；故障相A、B兩端電流迅速上升為短路電流， C相電流減??；三相電壓電流不再對稱。分別采用幅值相等的方法進行故障測距，濾波算法分別采用前置帶通加全波傅氏算法和前置帶通加全波差分傅氏算法，： 300Km線路各處兩相接地短路仿真測距結(jié)果故障距離（km）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波傅氏算法誤差（％）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）3060120150180240270從上表可以看出，％，％，可以得出全波差分傅氏算法濾波效果更好，測距結(jié)果更精確。當改變過渡電阻時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 不同過渡電阻情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)過渡電阻（）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）50100150200從上表可以看出，對應(yīng)于不同的過渡電阻，實際測量到的故障距離相差不大，說明過渡電阻對于測距影響不大。當線路兩端電源存在不同步角時，當改變不同步角時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 存在不同步角情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)不同步角（176。）步角（176。）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）36－－－36從上表可以看出，對應(yīng)于不同的不同步角，實際測量到的故障距離相差不大，說明不同步角對于測距影響不大。從上面的仿真結(jié)果中可以看出，仿真精度幾乎不受故障類型、過渡電阻、不同步角以及系統(tǒng)阻抗的影響。d）三相短路故障： ABC三相短路線路模型發(fā)生故障后，M、N兩端電壓，電流仿真圖： ABC三相短路電壓、電流仿真示意圖，在0s－，三相電壓，電流對稱。，三相電壓為零；三相電流迅速上升為短路電流，并保持三相對稱。分別采用幅值相等的方法進行故障測距，濾波算法分別采用前置帶通加全波傅氏算法和前置帶通加全波差分傅氏算法，： 300Km線路各處三相短路仿真測距結(jié)果故障距離（km）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波傅氏算法誤差（％）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）3060120150180240270從上表可以看出，對于三相短路，兩種濾波方法都有很好的濾波效果，測距誤差都很小。 當改變過渡電阻時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 不同過渡電阻情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)過渡電阻（）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）50100150200從上表可以看出，對應(yīng)于不同的過渡電阻，實際測量到的故障距離相差不大，說明過渡電阻對于測距影響不大。當線路兩端電源存在不同步角時，當改變不同步角時，以x＝150km，濾波算法采用前置帶通加全波差分傅氏算法為例，： 存在不同步角情況下的測距結(jié)果(故障距離x=150km)不同步角（176。）步角（176。）濾波方法實測距離（km）前置帶通加全波差分傅氏算法誤差（％）36－－－36從上表可以看出，對應(yīng)于不同的不同步角，實際測量到的故障距離相差不大，說明不同步角對于測距影響不大。從上面的仿真結(jié)果中可以看出，仿真精度幾乎不受故障類型、過渡電阻、不同步角以及系統(tǒng)阻抗的影響。 本章小結(jié)本章首先介紹了MATLAB的仿真原理，然后根據(jù)第4章的測距原理對各種故障情況進行了仿真分析，并對全波傅氏算法和全波差分傅氏算法兩種濾波算法進行了比較。這種故障定位方法的時間相應(yīng)穩(wěn)定，易于實現(xiàn)，測距精度高，有很好的應(yīng)用前景。結(jié) 論快速準確地對輸電線路進行故障測距，不僅對及時修復(fù)線路和保證可靠供電至關(guān)重要，而且對電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定和經(jīng)濟運行也具有重要意義。因此，輸電線路故障測距一直是電力工程界中研究的重點和難點問題。論文首先分析了各種測距方法，通過對目前各種故障測距方法的研究和比較評述了各種測距方法的優(yōu)點和不足。理論上和實際上作了如下方面的工作：1）分析輸電線路的各種模型及其適用范圍，確定論文建模所需要的線路模型。由于故障發(fā)生后的暫態(tài)過程中，電壓和電流信號因混有衰減直流分量和復(fù)雜的諧波成分而發(fā)生嚴重的畸變，濾波算法對于最后的故障定位至關(guān)重要。論文中分析各種濾波算法，并對前置帶通加全波傅氏算法和前置帶通加全波傅氏差分算法兩種算法進行了比較。2）提出了一種單回線雙端電氣量測距算法，并針對傳統(tǒng)的算法出現(xiàn)偽根的情況提出了實部相等的解決辦法。同時，為了消除負荷電流的影響，利用故障分量進行計算。這種雙端電氣量測距算法仿真精度幾乎不受故障類型、過渡電阻、不同步角以及系統(tǒng)阻抗的影響。3）最后利用MATLAB的simulink建立高壓輸電線路模型，并根據(jù)論文中的測距算法編程，針對各種故障情況進行仿真，誤差都滿足工程要求。致 謝首先感謝老師，本論文的全部工作是在老師的悉心指導(dǎo)下完成的。感謝所有曾給予我?guī)椭?、支持、關(guān)心、鼓勵的老師、同學(xué)、朋友和親人！最后，衷心地感謝在百忙之中評閱論文和參加答辯會的各位老師！參 考 文 獻[1] [D].北京：清華大學(xué)，2002.[2] 肖東輝，劉沛，[J].,17(8)：4656.[3] [D].北京：清華大學(xué)，2000.[4] [M]，西安：西安交通大學(xué)出版社,1996.[5] 全玉生, 楊敏中,[J].電網(wǎng)技術(shù),2000,24（4）：2732.[6] [J].中國電力，1996,29(12)：912.[7] 郭俊宏，譚偉璞,[J].繼電器，2006,34（3）：7681.[8] [D].北京：華北電力大學(xué)，2003.[9] [J].電氣應(yīng)用,2007，26（4）：613.[10] 束洪春,高峰,[J].電工技術(shù)學(xué)報,1998,13(5)：915.[11] 黃建新,李國棟,吳薛紅,[J].江蘇電機工程,2003，22(1)：1920.[12] 全玉生,李平,張煜,[J].電網(wǎng)技術(shù),2004,28(21)：4851.[13] 蘇進喜，羅承沐,[J].清華大學(xué)學(xué)報，2000，40（7）：2730.[14] 董新洲,[J].電力系統(tǒng)自動化,1997,19(8)：4753.[15] 蔡華嶸,[J].中國電力，2003,136(7)：3134.[16] 何仰贊 （上、下）[M].武漢：華中理工大學(xué)出版社，2004.[17] 賀家李，[M].北京：中國電力出版社，1994.[18] 范春菊，[J].繼電器，2004，23（4）：36－39.[19] 蘇文輝，[J].電力系統(tǒng)自動化，2002，26（23）：42－44.[20] 索南加樂，宋國兵，許慶強,[J].中國電機工程學(xué)報，2003，23（6）：45－59.[21] 吳必信 ,[J].電力自動化設(shè)備，1995，54（2）：4044.[22] 董新洲，[J].電力系統(tǒng)自動化，1995，19(8)：47－53.[23] 畢瀟 , 李學(xué)農(nóng) , 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