【正文】 的梁截面為轉(zhuǎn)折截面。4. 交點到梁端距離約為1 m，用3m的長度作為過渡截面，長度比為1:4:1。 變截面控制點確定的原理圖 橫梁變截面設(shè)計圖. 加勁肋的設(shè)計1. 在梁端截面內(nèi)：， () () ()此時，所以按下式計算a： ()由于分母為負值，所以取。取加勁肋間距。加勁肋在梁兩側(cè)成對配置，其截面尺寸：取。取加勁肋與腹板之間的角焊縫焊腳尺寸，滿足構(gòu)造要求。2. 在跨中截面區(qū)格內(nèi)， () () ()此時，取加勁肋間距。加勁肋截面尺寸與焊腳尺寸同端部。 主要節(jié)點設(shè)計.. 橫梁和柱連接及橫梁拼接形式和要求門式剛架橫梁與柱的連接，可采用端板豎放，端板斜放和端板平放三種形式，為避免柱頂需要采用異型檁條時，可將柱頂板做成傾斜的，橫梁拼接時宜使端板與構(gòu)件外緣垂直，端板及其連接節(jié)點應(yīng)符合下列規(guī)定：1. 端板連接應(yīng)按所受最大內(nèi)力設(shè)計，當(dāng)內(nèi)力較小時，應(yīng)按能夠承受不小于較小被連接截面承載力的一半設(shè)計；2. 主剛架構(gòu)件的連接應(yīng)采用高強度螺栓，吊車梁與制動梁的連接宜采用高強度螺栓摩擦型連接，吊車梁與剛架連接的螺栓孔宜設(shè)長圓孔，高強度螺栓直徑可根據(jù)需要選用，通常采用M16到M24螺栓，檁條和墻梁與剛架橫梁和柱的連接通常采用M12普通螺栓；3. 端板連接螺栓應(yīng)按成對對稱布置；4. 螺栓中心至翼緣板表面的距離，應(yīng)滿足擰緊螺栓時的施工要求，不宜小于35mm，螺栓端距不應(yīng)小于2倍的螺栓孔徑；5. 在門式剛架中，受壓翼緣的螺栓不宜少于兩排，當(dāng)受拉翼緣兩側(cè)各設(shè)一排螺栓尚不能滿足要求時，可在翼緣內(nèi)側(cè)增設(shè)螺栓，其間距可取75mm，且不小于3倍螺栓孔徑；6. 在橫梁端部連接的柱翼緣部分應(yīng)與端板等厚度，當(dāng)端板上兩隊螺栓間的最大距離大于400mm時，應(yīng)在端板的中部增設(shè)一對螺栓；7. 同時受拉和受剪的螺栓，應(yīng)驗算螺栓在拉剪共同作用下的強度；8. 端板厚度不宜小于12mm；9. 剛架構(gòu)件的翼緣和腹板與端板的連接，應(yīng)采用全熔透對接焊縫，坡口形式應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《手工電弧焊焊接接頭的基本形式與尺寸》（GB985）的規(guī)定。. 橫梁和柱的連接1. 邊柱部分。 橫梁與邊柱連接構(gòu)造詳圖控制內(nèi)力組合為：布置螺栓時，應(yīng)考慮擰緊螺栓時的施工要求，即螺栓中心至翼緣和腹板表面的距離當(dāng)采用大六頭角型用電動扳手時，不宜小于60mm，考慮到螺栓的最小端距，中距及邊距的因素。，P=175kN，在接觸面采用噴砂處理。單個螺栓的最大拉力： ()連接的受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按式： ()式中n為螺栓總數(shù)，為螺栓所受拉力之和，可按比例求出為： ()驗算受剪承載力設(shè)計值： () 邊柱與橫梁連接處螺栓布置圖 邊柱與橫梁連接處螺栓受力圖連接處梁端底板及柱頭板厚度t的確定：按無加勁肋端板，厚度應(yīng)滿足： ()取板厚為40mm。因為，且 。所以腹板強度滿足，可不加厚腹板也不用設(shè)置加勁肋。2. 中柱部分。 橫梁與中柱連接構(gòu)造詳圖控制的內(nèi)力組合為：布置螺栓時，應(yīng)考慮擰緊螺栓時的施工要求，即螺栓中心至翼緣和腹板表面的距離當(dāng)采用大六頭角型用電動扳手時，不宜小于60mm，考慮到螺栓的最小端距，中距及邊距的因素。 中柱與橫梁連接處螺栓布置圖，P=125kN，在接觸面采用噴砂處理。 中柱與橫梁連接處螺栓受力圖單個螺栓的最大拉力： ()連接的受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按式： ()式中n為螺栓總數(shù)，為螺栓所受拉力之和，可按比例求出為： ()驗算受剪承載力設(shè)計值： ()連接處梁端底板及柱頭板厚度t的確定：按無加勁肋端板，厚度應(yīng)滿足： () 取板厚為20mm。因為 ，且。所以腹板強度滿足，可不加厚腹板也不用設(shè)置加勁肋。. 橫梁拼接計算。 橫梁變截面連接圖連接承受內(nèi)力按跨中最不利內(nèi)力組合偏安全選?。翰贾寐菟〞r，應(yīng)考慮擰緊螺栓時的施工要求，即螺栓中心至翼緣和腹板表面的距離當(dāng)采用大六頭角型用電動扳手時，不宜小于60mm，考慮到螺栓的最小端距，中距及邊距的因素，： 橫梁變截面連接處螺栓布置圖，P=175kN，在接觸面采用噴砂處理。 橫梁變截面連接處螺栓受力圖3單個螺栓的最大拉力： ()連接的受剪承載力應(yīng)按跨中最不利內(nèi)力組合偏安全選?。哼B接的受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按式： ()式中n為螺栓總數(shù)，為螺栓所受拉力之和，可按比例求出為： ()驗算受剪承載力設(shè)計值： ()連接處梁端底板及柱頭板厚度t的確定：按無加勁肋端板，厚度應(yīng)滿足： ()取板厚為40mm。因為 ，且，所以腹板強度滿足，可不加厚腹板也不用設(shè)置加勁肋. 牛腿的設(shè)計與驗算鋼材使用Q235B，采用E43系列焊條，手工焊。焊縫采用四周圍焊，轉(zhuǎn)角連續(xù)施焊，沒有起弧落弧所引起的焊口缺陷。假定剪力僅由牛腿腹板焊縫承受，取焊角尺寸。： 邊柱牛腿構(gòu)造（立面圖） 邊柱牛腿構(gòu)造（俯視圖） 中柱牛腿構(gòu)造（立面圖） 中柱牛腿構(gòu)造（俯視圖） 牛腿焊縫尺寸圖作用于牛腿根部的剪力V和彎矩M為： () ()式中： ——吊車梁及軌道重； ——吊車全部最大輪壓通過吊車梁傳遞給一根柱子的最大反力?？紤]腹板焊縫參加傳遞彎矩的計算方法，全部焊縫有效截面對中和軸的慣性矩為： ()翼緣焊縫的最大應(yīng)力為： ()腹板焊縫中由于彎矩M引起的最大應(yīng)力： ()由于剪力V在腹板焊縫中產(chǎn)生的平均剪應(yīng)力為： ()則腹板焊縫的強度為：()綜合上述計算，焊縫強度能夠滿足要求。 柱腳設(shè)計當(dāng)設(shè)有橋式吊車時，宜采用剛接柱腳，柱腳的剪力不宜由柱腳錨栓承受，而應(yīng)由底板與基礎(chǔ)間的摩擦力()傳遞，超過時則應(yīng)設(shè)置抗剪鍵，錨栓的直徑不宜小于24mm，且應(yīng)采用雙螺帽，受拉錨栓應(yīng)進行計算，除其直徑應(yīng)滿足強度外，埋設(shè)深度應(yīng)滿足抗拔計算。為了安裝時便于調(diào)整柱腳的位置，～，待柱子就位并調(diào)整到設(shè)計位置后，再用墊板套住錨栓并與水平板焊牢，墊板上的孔徑只比錨栓直徑達1～2mm，剛接柱腳的受力特點是在與基礎(chǔ)連接處同時存在彎矩，軸心壓力和剪力，同鉸接柱腳一樣，剪力由底板與基礎(chǔ)間的摩擦力或?qū)ｉT設(shè)置的抗剪鍵傳遞，柱腳按承受彎矩和軸心壓力計算。由于邊柱與中柱的截面尺寸相同，故可設(shè)計一種柱腳形式。取最不利內(nèi)力組合值：，.. 底板尺寸柱腳底板與基礎(chǔ)接觸面的壓力成直線分布，最大壓應(yīng)力按下式計算（忽略錨栓預(yù)拉力的影響）： ()采用寬為360mm，長為530mm的底板，則有： ()板的另一邊緣的應(yīng)力為： ()底板與基礎(chǔ)之間產(chǎn)生拉應(yīng)力，此時假定拉應(yīng)力的合力由錨栓承受，錨栓數(shù)量與直徑見后述。底板的區(qū)格有三種，先分別計算其單位寬度的彎矩，取最大應(yīng)力均勻分布，這樣設(shè)計偏于安全。區(qū)格①為三邊支承板， ()區(qū)格②為兩邊支承板， ()區(qū)格③為三邊支承板， ()這三種區(qū)格中選取最大彎矩值，來計算底板厚度。 ()取板厚為30mm。. 肋板計算肋板按懸臂梁計算，由于底板反力按最大值考慮偏于安全，故其上所作用線荷載考慮平均值即可，計算和翼緣平行方向的兩肋板偏安全。 ()肋板與底板的連接（考慮兩條焊縫）為正面角焊縫。 ，取，焊縫強度計算： ()肋板與靴梁的連接（外側(cè)兩條焊縫），所受隔板的支座反力為：設(shè)，求焊縫長度（即肋板高度）： ()實際肋板平行翼緣和腹板方向高度都取150mm，設(shè)肋板厚度，驗算肋板抗剪抗彎強度： () (). 靴梁計算靴梁與柱身的連接（四條焊縫），按承受柱的壓力，計算，此焊縫為側(cè)面角焊縫，設(shè)，求其長度。 ()取靴梁高高于肋板高度，取為300mm。靴梁作為支承于柱邊的懸伸梁（），取厚度為10mm，驗算其抗剪和抗彎強度。 靴梁計算示意圖 () ()靴梁與底板的連接焊縫和肋板與底板的連接焊縫傳遞全部柱的壓力，設(shè)焊縫的焊腳尺寸均為。所需的焊縫總計算長度為： ()顯然焊縫的實際計算總長度已超過此值。 底板構(gòu)造平面圖 底板構(gòu)造立面圖. 錨栓計算 () ()基礎(chǔ)受壓區(qū)長度為： ()柱軸心力至底板下壓應(yīng)力合力作用點的距離為： ()受拉錨栓至底板下壓力（三角形分布）合力作用點的距離為： ()于是，底板受拉側(cè)錨栓的總拉力為： ()每個受拉錨栓的拉力為： ()選擇錨栓直徑為30mm，錨固20d的長度。 底板錨栓布置圖柱腳的剪力由柱地板與基礎(chǔ)的摩擦力承受，當(dāng)時，可不設(shè)置抗剪鍵。由于，故不需設(shè)置抗剪鍵。. 廠房側(cè)移計算變截面門式剛架的柱頂側(cè)移應(yīng)采用彈性分析法確定，計算時取荷載標(biāo)準(zhǔn)值，采用剛架柱頂?shù)刃嚼铮?dāng)估算剛架在沿柱高度均布水平風(fēng)荷載作用下的側(cè)移時，對柱腳剛接剛架： ()當(dāng)估算剛架在吊車水平荷載作用下的側(cè)移時，對柱腳剛接剛架： ()選擇剛架在水平風(fēng)荷載作用下的力作為剛架柱頂?shù)刃搅Α?剛架在水平風(fēng)荷載作用下的計算簡圖 剛架計算側(cè)移簡圖。小于剛架柱頂位移設(shè)計值的限值，當(dāng)在有橋式吊車情況下：。所以結(jié)構(gòu)的橫向剛度滿足要求。第5章 墻架及抗風(fēng)柱設(shè)計墻架體系由橫梁及拉條，窗鑲邊構(gòu)件，墻架柱，抗風(fēng)桁架等構(gòu)件組成，其作用是支撐墻體，保證墻體的穩(wěn)定，并將墻體承受的風(fēng)荷載傳遞到廠房骨架和基礎(chǔ)上，橫梁間距取決于墻面材料的尺寸和強度，為減少橫梁豎向計算跨度和增強其穩(wěn)定性，宜在橫梁間設(shè)置拉條。 山墻墻梁設(shè)計5... 荷載及墻板設(shè)計面板采用熱鍍鋅或彩色鍍鋅（有機涂層）薄鋼板，～，面板設(shè)計時只考慮均布水平風(fēng)荷載的作用。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范風(fēng)壓高度變化系數(shù)。風(fēng)荷載體型系數(shù)，考慮內(nèi)外風(fēng)壓最大值的組合，且含陣風(fēng)系數(shù)，取。對于門式剛架和屋架，故其基本風(fēng)壓仍?。汗蚀怪庇诜课萆綁Φ娘L(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： () ，選用新型材料，AMOCO AP600。AP600系采用澳大利亞BHP Steel及英國British Steel優(yōu)質(zhì)鋼材冷軋滾壓而成，AP600采用了具有抗蝕性鍍層及彩色涂覆系統(tǒng)的BHP Steel Colorbond和British Steel Colorbond為標(biāo)準(zhǔn)板料。. 墻梁設(shè)計均布風(fēng)荷載設(shè)計值： 作用于墻梁上的水平風(fēng)荷載設(shè)計值： 設(shè)壓型鋼板落地并與地面相連，板與板間有可靠連接，為此，墻梁只承受自重。墻梁按簡支計算，只計算強度不驗算穩(wěn)定性（其外側(cè)藉墻板，里側(cè)藉上下兩端斜拉條和直撐桿的構(gòu)造措施）。 () （不考慮拉條作用） () () 初步選用, ，。 () () 風(fēng)荷載作用下?lián)隙扔嬎悖猴L(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 () 故滿足要求。綜合上述計算，選用的墻梁橫截面為：的普通熱軋槽鋼，墻梁的計算跨度取縱向柱網(wǎng)軸線間的距離。 縱向墻梁的設(shè)計.. 荷載及墻板設(shè)計面板采用熱鍍鋅或彩色鍍鋅（有機涂層）薄鋼板，～，面板設(shè)計時只考慮均布水平風(fēng)荷載的作用。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范風(fēng)壓高度變化系數(shù)。風(fēng)荷載體型系數(shù)，考慮內(nèi)外風(fēng)壓最大值的組合，且含陣風(fēng)系數(shù)，取。對于門式剛架和屋架，故其基本風(fēng)壓仍取故垂直于房屋山墻的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ()，選用新型材料，AMOCO AP600。AP600系采用澳大利亞BHP Steel及英國British Steel優(yōu)質(zhì)鋼材冷軋滾壓而成，AP600采用了具有抗蝕性鍍層及彩色涂覆系統(tǒng)的BHP Steel Colorbond和British Steel Colorbond為標(biāo)準(zhǔn)板料。. 墻梁設(shè)計均布風(fēng)荷載設(shè)計值： 作用于墻梁上的水平風(fēng)荷載設(shè)計值： 設(shè)壓型鋼板落地并與地面相連，板與板間有可靠連接，為此，墻梁只承受自重。墻梁按簡支計算，只計算強度不驗算穩(wěn)定性（其外側(cè)藉墻板，里側(cè)藉上下兩端斜拉條和直撐桿的構(gòu)造措施）。 ()