【正文】 應(yīng)力取170MPa E—筋板材料的彈性模量，在常溫下取 E=MPa。 可見則選用（533）式。 ， 符合要求。本裝置基礎(chǔ)環(huán)上的蓋板設(shè)計(jì)為分塊式且有墊板： (537)式中： ——墊板上地腳螺栓孔直徑,mm =65； ——蓋板上地腳螺栓孔直徑,mm =65； —— 筋板寬度,mm =165； ——筋板內(nèi)側(cè)間距, mm =80； —— 墊板寬度,mm =170； ——蓋板厚度,mm =28； ——墊板厚度,mm =22。=99MPa蓋板最大應(yīng)力小于蓋板材料的許用應(yīng)力，滿足強(qiáng)度要求。焊縫的驗(yàn)算按下式：JJ kg mm mm =其中，故驗(yàn)算合格。第6章 輔助結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 人孔塔器裝置中，每隔6~8塊隔板外設(shè)一個(gè)人孔，當(dāng)油品贓物需經(jīng)常清理時(shí)，每隔3~4塊隔板外設(shè)一個(gè)人孔，凡有人孔處塔板間距應(yīng)等于或大于600mm，人孔的中心距操作平臺(tái)一般為800mm~1200mm，人孔直徑一般為450mm~550mm，特殊的也有長方形的人孔，人孔伸出塔器筒體長度為200mm~250mm。根據(jù)以上實(shí)際經(jīng)驗(yàn)和本裝置的實(shí)際情況，開設(shè)人孔的位置如下：1人孔位于第36層塔板；2人孔位于第23層塔板；3人孔位于第16層塔板；4人孔位于第8層塔板；5人孔位于塔底。標(biāo)準(zhǔn)吊柱允許的起吊質(zhì)量分為三檔：250kg、 500kg和1000kg。設(shè)計(jì)者可根據(jù)起吊物料的最大質(zhì) 量來選用。吊柱屬于標(biāo)準(zhǔn)件，在選用吊柱時(shí)應(yīng)考慮以下幾個(gè)問題：（1） 吊柱的吊裝能力，由于吊柱主要用于吊裝塔板內(nèi)件，該吊柱的起重為500kN；（2） ；（3） 應(yīng)注意吊裝吊起空間，即保證每個(gè)被吊起的塔盤內(nèi)件能通過每個(gè)人孔進(jìn)入塔內(nèi)，；（4） 在吊柱的球面支撐設(shè)置防水器。 法蘭[14]連接密封是目前管道和設(shè)備中用得最廣的一種密封形式。也是由法蘭（包括環(huán)及接管或圓筒），墊片及緊固螺栓組成，屬強(qiáng)制式密封結(jié)構(gòu)。其基本要求是：密封可靠，有足夠的強(qiáng)度和鋼度，裝拆方便，經(jīng)濟(jì)合理。螺栓法蘭密封系統(tǒng)基本密封原則：利用密封面上的比壓使介質(zhì)通過密封口的阻力大于密封口兩側(cè)的介質(zhì)壓力差，而達(dá)到密封。法蘭密封的泄漏有滲透泄漏和界面泄漏之分。影響螺栓、墊片、法蘭密封系統(tǒng)密封性能的因素主要有：（1） 墊片類型。（2） 法蘭形式，包括密封面形式和法蘭結(jié)構(gòu)類型兩方面。法蘭形式應(yīng)與墊片類型相配。（3） 預(yù)緊力的大小。由密封原理分析可知，為使法蘭密封系統(tǒng)具有良好的密封性能。在法蘭設(shè)計(jì)中主要是考慮上述各項(xiàng)因素。對(duì)緊固螺栓，主要是保證力達(dá)到預(yù)緊密封比壓和操作密封比壓承受介質(zhì)壓力引起的軸向載荷所需要的螺栓強(qiáng)度。對(duì)墊片主要是正確選用適宜材料并決定其斷面形狀和尺寸；對(duì)法蘭，則通過保證強(qiáng)度的形式保證足夠的剛度。法蘭的失效都是以泄漏的形式出現(xiàn)，很少因強(qiáng)度不足而引起破壞。該型密封面是與斷面為橢圓形或八角形的金屬墊片配合使用。它是靠梯形槽的內(nèi)外錐形和金屬墊片形成線接觸而達(dá)到密封，具有一定的自緊作用，密封可靠。適用于壓力和溫度存在波動(dòng)，介質(zhì)滲透性大的場(chǎng)合，允許使用的最大公稱壓力Pg=70MPa梯形槽材料的硬度值宜比墊圈材料硬度(HB)高3040。法蘭的材料選用15CrMo，雙頭螺柱材料選用25Cr2MoVA，六角頭螺母選用35CrMoA，八角墊片材料選用鍛鋼0Cr13。各管口的公稱直徑分別為25mm，40mm，150mm， 500mm。根據(jù)以上公稱直徑在選擇標(biāo)準(zhǔn)法蘭[15]。裙座結(jié)構(gòu)按JB47102005設(shè)計(jì)：裙座的開口結(jié)構(gòu)型式如圖63裙座殼開缺口型式所示圖63 裙座殼開缺口型式封頭名義厚度mm，取。開缺口主要是減少應(yīng)力集中，避免焊縫由于受力過大而產(chǎn)生裂紋。封頭的環(huán)向連接焊縫應(yīng)磨平。開口尺寸見表61裙座殼開缺口尺寸： 表61 裙座殼開缺口尺寸 單位：mm封頭名義厚度≤8＞8~18＞18~28＞28~38＞8~18寬度L170100120140缺口半徑R35506070已知：筒體內(nèi)徑=12001500，開孔最大直徑，且，選取管程開孔內(nèi)徑，殼程開孔內(nèi)孔。設(shè)計(jì)壓力為18，故應(yīng)補(bǔ)強(qiáng)。鋼材的標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值，采用整體補(bǔ)強(qiáng)[16]。（1） 所需補(bǔ)強(qiáng)截面積[17]補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別： (61)故圓筒所需最小補(bǔ)強(qiáng)截面積： (62)（2） 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍半徑： (63)所需補(bǔ)強(qiáng)截面積補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別：故圓筒所需最小補(bǔ)強(qiáng)截面積：有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效補(bǔ)強(qiáng)范圍半徑： 結(jié) 論本次設(shè)計(jì)是按照設(shè)計(jì)任務(wù)中提供的設(shè)計(jì)參數(shù)和工藝要求對(duì)脫戊烷塔進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算。通過對(duì)該脫戊塔的工藝、結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度計(jì)算和設(shè)計(jì)，得出以下結(jié)論：（1）通過工藝計(jì)算把各物料質(zhì)量流量和質(zhì)量分?jǐn)?shù)轉(zhuǎn)化成其相應(yīng)的摩爾流量與摩爾分?jǐn)?shù)，從而確定塔內(nèi)主要位置和各段的平均摩爾質(zhì)量、摩爾流量與摩爾分?jǐn)?shù)，近一步確定精餾段與提餾段的操作線方程，從而實(shí)現(xiàn)塔板數(shù)、塔高以及塔徑的設(shè)計(jì)。該設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)符合生產(chǎn)要求。（2）通過結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)得到了脫戊塔的總體，與塔體氣體出口，進(jìn)料口等管線的直徑與伸出高度符合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。（3）通過強(qiáng)度計(jì)算對(duì)脫戊塔的壁厚進(jìn)行設(shè)計(jì)，以及對(duì)軸向應(yīng)力、水壓試驗(yàn)下的應(yīng)力均按照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)過強(qiáng)度校核，結(jié)果滿足強(qiáng)度要求。（4）對(duì)材料的選用，選擇的Q345R既滿足強(qiáng)度要求，同時(shí)也滿足使用介質(zhì)和溫度等要求。 參考文獻(xiàn)[1] 吳鐵鎖，姚克儉．脫戊烷系統(tǒng)的模擬與優(yōu)化[J]．浙江工業(yè)大學(xué)．2004，14(1)：174177．[2] KochGlitsch LP,Italia ．Intaiox packed tower systems of packed tower internals.[J]．Journal of Mechanical Systems．2005，24(2)：518．[3] 時(shí)維振等．提高重整脫戊烷塔分離效果[J]．齊魯石油化工．1994，18(3)：1422．[4] 李廣華，何細(xì)藕，盛在行．乙烯裝置技術(shù)水平分析及節(jié)能措施[J]．石油化工．2009，38(2)：115123．[5] 李斌，張翠翠．世界乙烯生產(chǎn)技術(shù)的研究進(jìn)展[J]．廣東化工．2009，36(6)：8385．[6] 吳錦標(biāo)．裂解汽油加氫流程中脫戊烷塔的技術(shù)改造[J]．上海化工．1996，11(4)：79．[7] 李鳳生．重整裝置脫戊烷塔分離精度下降和空冷器腐蝕的原因及對(duì)策[J]．遼寧石油煉制與化工．2008，35(7)：6468．[8] 王松漢．乙烯裝置技術(shù)與運(yùn)行[M]．北京：中國石化出版社，2009：1122．[9] 姚玉英．化工原理(下)[M]．天津：天津大學(xué)出版社，2005：999．[10] 朱有庭，曲文海，于溥義．化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004：10341076．[11] 路秀林，王者相．塔設(shè)備[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004：2381．[12] GB1502011，鋼制壓力容器[S]．2011．[13] JB47102005，鋼制塔式容器[S]．2005．[14] 陳慶，邵澤波．過程設(shè)備工程設(shè)計(jì)概論[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008：182223．[15] Gostick，J，M．Pritzker，A．Lohi and H．D．Doan，Mass Transfer Variation within a Packed Bed and Its Relation to Liquid Disrtibution[J]．Chem Eng．Journal．2004，100 (2) ：3341．[16] Yamazaki Y，hen Chi．Study report of control countermeasures of Steel Tower of Nanjing Yangtze River 3rd Bridge under construction[J]．Tokyo．hodai Co Ltd．2004，15(2)：324．[17] 遲春雨．脫戊烷塔頂空冷器腐蝕與防護(hù)[J]．石油化工設(shè)備．2007，36(2)： 111113．43