【正文】 爐膛熱量：對應(yīng)每公斤燃料送入爐膛的熱量：理論燃燒溫度：查金竹山無煙煤焓溫表，爐膛在之間，理論燃燒溫度在19002000之間插值得理論燃燒溫度：爐膛出口煙氣焓：由于是 金竹山無煙煤，查表32爐膛出口煙溫推薦值先估1150，查焓溫表插值：煙氣平均熱容量：火焰中心相對高度系數(shù)：爐膛系數(shù)：平均熱有效系數(shù)：三原子氣體輻射減弱系數(shù)：灰粒輻射減弱系數(shù)：煤粉火焰輻射減弱系數(shù)：火焰黑度： 爐膛黑度：爐膛出口煙氣溫度：爐膛出口煙氣焓：，查焓溫表插值：爐膛有效熱輻射熱量：輻射受熱面平均熱負荷：爐膛截面熱強度：爐膛容積熱強度：表315 膛校核熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)查指導(dǎo)書1—5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)2爐膛漏風(fēng)系數(shù)查指導(dǎo)書1—5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)3制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)查指導(dǎo)書1—5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)4熱風(fēng)溫度℃先估后校（金竹山無煙煤）4005理論熱風(fēng)焓查焓溫表金竹山無煙煤34596理論冷風(fēng)焓查指導(dǎo)書2—14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算2497空氣帶入爐膛熱量37988對應(yīng)每公斤燃料送入爐膛的熱量260089理論燃燒溫度℃查焓溫表10燃燒絕對溫度K+27311火焰中心相對高度系數(shù)12系數(shù)M13爐膛出口煙氣溫度℃先估后校115014爐膛出口煙氣焓查焓溫表1439815煙氣平均熱容量16水冷壁污染系數(shù)查指導(dǎo)書3—4水冷壁污染系數(shù)17水冷壁角系數(shù)查指導(dǎo)書3—1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)18水冷壁熱有效系數(shù)19屏、爐交界面的污染系數(shù)20屏、爐交界面的角系數(shù)取用121屏、爐交界面的熱有效系數(shù)22燃燒孔及門孔的熱有效系數(shù)未敷設(shè)水冷壁023平均熱有效系數(shù)24爐膛有效輻射層厚度查指導(dǎo)書3—1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)25爐膛內(nèi)壓力26水蒸汽容積份額查指導(dǎo)書2—9煙氣特性表27三原子氣體容積份額查指導(dǎo)書2—9煙氣特性表28三原子氣體輻射減弱系數(shù)29煙氣質(zhì)量飛灰濃度查指導(dǎo)書2—9煙氣特性表30灰粒平均直徑查指導(dǎo)書附錄表一B21331灰粒輻射減弱系數(shù)32燃料種類修正系數(shù)取=1（金竹山無煙煤）133燃燒方法修正系數(shù)取=34煤粉火焰輻射減弱系數(shù)35火焰黑度36爐膛黑度37爐膛出口煙氣溫度℃38計算誤差℃39爐膛出口煙氣焓＂查焓溫表40爐膛有效熱輻射熱量41輻射受熱面平均熱負荷42爐膛截面熱強度337959843爐膛容積熱強度4 計算結(jié)果匯總與分析 計算結(jié)果匯總表41 計算結(jié)果匯總序號名稱符號單位結(jié)果對比撫順煙煤金竹山無煙煤1熱風(fēng)溫度3004002理論燃燒溫度3爐膛出口過量空氣系數(shù)4爐膛出口煙氣溫度115011505爐膛出口煙氣焓13725143986爐膛出口煙氣溫度（計算值）10997爐膛出口煙氣焓（計算值）130508排煙損失9化學(xué)未完全燃燒損失0010機械未完全燃燒損失1511散熱損失12灰渣損失0013鍋爐熱效率14實際燃料消耗量15計算燃料消耗量 結(jié)果分析（1）經(jīng)熱力計算，在鍋爐100%負荷下，鍋爐熱效率變化方面，改燃無煙煤后，由于機械不完全燃燒熱損失q4由1%升高到5%，%%，%%左右。故引起鍋爐熱效率的變化[9]主要由機械不完全燃燒損失和排煙熱損失決定，而影響機械不完全損失的主要因素有燃燒方式、燃料性質(zhì)、過量空氣系數(shù)、爐膛結(jié)構(gòu)以及運行工況，影響排煙損失的主要因素由排煙溫度決定，而在本論文中排煙溫度只是使用其估算值并沒進行校核，故排煙溫度的變化還有待進一步的計算和分析。（2）爐內(nèi)原來由燒煙煤改燒無煙煤后其爐膛出口煙溫由原1099℃升高到1148℃， 改燃無煙煤后由于爐膛出口煙溫升高將導(dǎo)致高溫過熱器吸熱量增加，使過熱器管壁溫度升高，但是其溫升是否在安全范圍之內(nèi)本論文中沒有涉及，還應(yīng)進一步計算分析?？傊@一點是應(yīng)引起注意的。（3）揮發(fā)分在較低溫度下能夠析出和燃燒，隨著燃燒放熱，焦碳粒的溫度迅速提高，為其著火和燃燒提供了極其有利的條件，另外揮發(fā)分的析出又增加率焦碳內(nèi)部空隙和外部反應(yīng)面積，有利于提高焦碳的燃燒速度。因此，揮發(fā)分含量愈大，煤中難燃的固定碳成分越少，煤粉越容易燃盡揮發(fā)分析出的空隙多，增大反應(yīng)表面積，使燃燒反應(yīng)加快。揮發(fā)分含量降低時，煤粉氣流著火溫度顯著升高，著火熱隨之增大，著火困難，達到著火所需的時間變長，燃燒穩(wěn)定性降低，火焰中心上移，爐膛輻射受熱面吸收的熱量減少，對流受熱面吸收的熱量增加，尾部排煙溫度升高，排煙損失增大。（4）煤的灰分在燃燒過程中不但不會發(fā)出熱量，而且還要吸收熱量，灰分含量越大，發(fā)熱量越低，容易導(dǎo)致著火困難和著火延遲，同時爐膛溫度降低，煤的燃盡程度降低，造成的飛灰可燃物高，灰分含量增大，碳粒可能被灰層包裹，碳粒表面燃燒速度降低，火焰?zhèn)鞑ニ俣葴p小，造成燃燒不良。另外灰分濃度增高，使鍋爐受熱面特別是省煤器，空氣預(yù)熱器等處的磨損加劇，除塵量增加，鍋爐飛灰和爐渣物理熱損失增大，降低了鍋爐的熱效率。有關(guān)資料顯示[13]，平均灰分從13%上升到18%，%%。參考文獻[1] 中國能源發(fā)展報告編輯委員會．中國能源發(fā)展報告[M]．北京：中國計量出版社，2001[2] 崔健選．2006中國能源發(fā)展報告[M]．北京：社會科學(xué)文獻出版社，2006[3] 車德福，莊正寧，李軍，王棟．鍋爐[M] ．西安交通大學(xué)出版社，2008．10[4] 汪淑奇，文煉紅，楊繼明．單元機組設(shè)備運行[M]．中國電力出版社．2009．12[5] ．2001[6] 曾令大、陳啟卷、熊杰等 680MW超超臨界鍋爐混煤燃燒特性的熱重試驗及鍋爐選型建議[J].動力工程，2008，28（5）：672 676.[7] 徐凡．煤質(zhì)變化對鍋爐燃燒影響及應(yīng)對措施[M] ．活力．2009（2）[8] 孫濤．鍋爐工實用技術(shù)手冊[M]．江蘇科學(xué)技術(shù)出版社，[9] 王保田．煤質(zhì)引發(fā)鍋爐問題的分析及對策．中國供熱信息網(wǎng)[10] 張曉梅，邱繼華．電站鍋爐[N]．華中科技大學(xué)出版社，2003[11] 李加護，閆順林，劉彥豐．鍋爐課程設(shè)計指導(dǎo)書[M]．中國電力出版社，2007[12] 沈維道，童鈞耕．工程熱力學(xué)[M] ．高等教育出版社，[13] 陳　 study on high concentration pulverized coal bustion [C]. Banff, Canada: 7thInt. Conf. on Coal Science. .附錄 附錄1鍋爐爐膛出口過量空氣系數(shù)的程序C語言編制鍋爐爐膛出口過量空氣系數(shù)的選用程序 include main(){char i,j。float k。printf(請輸入燃燒室方式i：)。printf(請輸入燃料j：)。scanf(%d%d %f ,amp。i,amp。j,amp。k)。if(i=“煤粉爐固態(tài)排渣”||“液態(tài)排渣”) if(j=“無煙煤”||“貧煤”) k=~else k=else if(i=“重油”||“煤氣爐”)k=else if(i=“層燃爐鏈箅爐”)if(j=“無煙煤”) k=~else k=else if(i=“層燃爐播煤機”) k=else if(i=“層燃爐手燒排爐”)if(j=“無煙煤”)k=else k=printf(”爐膛出口過量空氣系數(shù)是%f\n,k)。}輸出結(jié)果：請輸入燃燒室方式i：煤粉爐固態(tài)排渣請輸入燃料j：無煙煤~附錄二 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸示意圖爐膛結(jié)構(gòu)尺寸示意圖致 謝本研究及學(xué)位論文是在我的指導(dǎo)老師曹娜的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。她嚴肅的科學(xué)態(tài)度，嚴謹?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深地感染和激勵著我。從課題的選擇到項目的最終完成，曹老師都始終給予我細心的指導(dǎo)和不懈的支持。在此謹向曹老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。