【正文】 斷重復(fù)上述步驟，得到如下結(jié)果由于，誤差已經(jīng)很小，不必再重新計算所以取q表3=6540004) 金屬表面溫度5)斷面溫差及金屬中心溫度6)金屬熱焓由文獻以中表（33）得，當(dāng)時，Cp=kJ/(kg﹒℃)則，7)爐尾處金屬表面熱流已知t廢膛=800 ℃，； 各段金屬加熱時間1)預(yù)熱段平均熱流由文獻一中表（35）得，20℃時，20鋼，Cp= kJ/(kg﹒℃)預(yù)熱段金屬加熱時間其中K1—金屬的形狀系數(shù)，對于平板K1=1則 2)加熱段平均熱流金屬在加熱段的熱焓增量則 3)均熱段金屬在均熱段加熱時間4)總加熱時間 爐子主要尺寸計算 爐子長度計算1)有效長度 其中，P—爐子生產(chǎn)率，P=120000t/h —加熱時間，= b—料坯寬度，b=150mm n—爐內(nèi)料坯擺放排數(shù)，n=2 g—料坯平均單重2)預(yù)熱段長度3)加熱段長度4)均熱段長度5)爐子總長因為本設(shè)計爐型采用的是均熱段全架空結(jié)構(gòu)，但是為了便于結(jié)構(gòu)處理，留一米長的一段實底。爐子出料端端墻外緣到下滑坡與爐內(nèi)滑道交點的距離A，為了施工方便，取A=1900mm則， L=28150+1100+1600=30850mm 爐門數(shù)量和尺寸的確定1)進、出料爐門本設(shè)計爐型采用端進，端出料結(jié)構(gòu)，對于該結(jié)構(gòu)，端出爐門基本同進料爐門。爐門高度H進：，則 H進=150=375mm爐門寬度B進：根據(jù)經(jīng)驗取爐門寬度等于爐膛寬度，則B進=B=進料爐門數(shù)量：1個出料爐門數(shù)量：2個2)操作爐門用做操作之用，如進出返回鋼坯，清除氧化鐵皮等。本設(shè)計爐型共設(shè)置6個操作爐門，加熱段每側(cè)2個，均熱段每側(cè)1個。采用60。拱頂結(jié)構(gòu)，爐門具體尺寸為：464(寬)450(高)mm3)人孔供操作人員檢修爐內(nèi)設(shè)備時進出之用。因為本設(shè)計爐型采用均熱段全架空結(jié)開設(shè)位置通常在加熱段。人孔下沿為車間地平面以上100～150mm，采用180。拱頂結(jié)構(gòu)，具體尺寸為580(寬)900(高)mm4)爐膛各部分用耐火材料及尺寸采用砌磚結(jié)構(gòu)爐頂 平頂結(jié)構(gòu) 耐火材料澆注料120＋輕質(zhì)澆注料250爐墻 耐火材料澆注料116mm+輕質(zhì)澆注料240mm5）爐底劃道及其支撐結(jié)構(gòu)的選擇與強度計算a）縱水管參考文獻三中經(jīng)驗公式（21－21）得a＝5a－縱滑道最大間距，m－料坯最小厚度，m當(dāng)采用雙排料時，＝，算得a＝2m，這里選取a＝1800mm，那么縱水管外側(cè)鋼坯端頭尺寸l＝（30001800）/2＝600mm，為了滿足鋼坯不“掉道”的要求，一般l＝150～a/2（mm）＝150～900mm，這里l＝600mm，合乎要求。根數(shù)：n＝l/a＝3000/1800＝，這里取n＝2，又因為是雙排料，所以總的縱水管根數(shù)為4根。每排料采用兩根縱向水管作為滑道，間距為1800mm?；廊脵M水管支撐，滑道及支承結(jié)構(gòu)按汽化冷去設(shè)計。b）縱水管管徑選擇及強度計算 為了減少水冷熱損失及加強下加熱作用，橫水管的間距選用2320mm料坯單重查文獻三表32得20℃時20鋼的密度則＝公斤力厘米M－兩支點間縱水管最大彎矩，公斤力厘米L－兩支點間最大距離，厘米q－每根縱水管所承受的均部載荷，公斤力/厘米則，截面系數(shù)cm3(根據(jù)經(jīng)驗，取爐底水管許用應(yīng)力)取,W=148cm3, 鋼管的慣性矩由文獻三公式（21－23）得兩支點間的最大撓度f則符合要求，故縱水管的尺寸為mmc）橫水管選擇與強度的計算 為減小熱損失，間距取2320mm根數(shù)n＝（L）/2320+1＝（10860+3054）/2320+1＝所以橫水管取7根，預(yù)熱段采用基墻支撐。尺寸選為mm。6）繪制爐體結(jié)構(gòu)輪廓圖7）爐子結(jié)果及其操作參數(shù)a）有效爐底面積：F＝LB=281506612＝b）鋼壓爐底面積：F＝LL=281506000＝ mc)爐底利用系數(shù)：d）有效爐底強度：Hkg/（h）e)鋼壓爐底強度：H kg/（h）基準(zhǔn)溫度為環(huán)境溫度 20℃a）燃料燃燒化學(xué)熱按文獻一式(41),設(shè)爐膛燃料消耗量為B 標(biāo)m3/h,則b）預(yù)熱空氣帶入進入爐膛的物理熱查文獻一表15得， C空=C環(huán)= kJ/(標(biāo)m3﹒℃)（40020）＝1315BKJ/hc）金屬氧化放熱Q按文獻一式（44），取所以Q＝＋＋Q＝10050B+1315B+＝11365B+KJ/h1） 加熱金屬帶出熱Q按文獻一式（45）得。 查文獻一中表（33）得，20鋼1230℃時Cp=(kg﹒℃)。20℃時Cp=(kg﹒℃)=122000(1230＋20)＝10 KJ/h2） 出爐膛廢氣帶出的物理熱Q按文獻一式（4－6）得：式中，800℃，煙氣的比熱為C廢膛1=+=(kg﹒℃)20℃，煙氣的比熱為C廢膛2=+= kJ/(kg﹒℃) Vn= 帶入得：Q＝4184B KJ/h 3）=+按理論法計算，設(shè)冷卻水入口溫度=40，出口溫度=60，管壁平均溫度=(40+60)/2 +50=100a）縱水管熱損失=k煙氣平均溫度＝（800+1284+1378）/3＝1154＝424Kj/（mh）則，KJ/hb）橫水管熱損失煙氣平均溫度kJ/(. 186。C)則4)爐壁導(dǎo)熱損失a) 爐壁內(nèi)表面平均溫度查文獻一中表21,取加熱料坯的黑度=預(yù)熱段= = =(1284+800)/2+273=1312k=(20+675)/2+273= =加熱段= = =1378+273=1651k =(1250+675)/2+273= =均熱段= = =1284+273=1557k =1250+273=1523k =b）環(huán)境平均溫度，t＝20c）爐壁導(dǎo)熱損失計算（1）加熱段爐頂 t＝20 耐火與輕質(zhì)澆注料交界處溫度＝＝（+）/2＝＝（+20）/2＝＝（） ＝（）帶入得：＝511737KJ/h驗算 =502與假設(shè)相差較大，故需要重算設(shè)＝1077 ＝502＝（） ＝（）帶入得：＝560995KJ/h驗算：＝1070 ＝499相差不大，不需重算。那么，均熱段爐頂粘土磚與硅藻土磚交界處實際溫度t均頂交=2 t粘均 – tk均=210701267=887℃均熱段爐頂溫度 t均頂外=2 t藻均 – t均頂交=2499887=117℃用同樣的方法可計算出爐壁其它部位的熱損失爐墻爐壁部位爐壁內(nèi)表面積(m2)導(dǎo)熱損失(kJ/h)爐壁外表溫度(℃)加熱段爐頂560995117加熱段爐墻 38298082預(yù)熱段爐頂31275764預(yù)熱段爐墻146491 47均熱段爐頂151725115均熱段爐墻8765885合計106(平均)85 5）經(jīng)爐門的散熱損失a） 經(jīng)爐門的輻射熱損失 式中，—爐門處的爐氣溫度， F—爐門的開啟面積， φ—爐門的遮蔽系數(shù)， —爐門在單位時間內(nèi)的開啟時間，取1出料爐門的輻射熱損失均熱段爐氣溫度 K爐門開啟面積 ＝1905460KJ/h進料爐門的輻射熱損失預(yù)熱段爐氣溫度 爐門開啟面積 KJ/hb） 經(jīng)爐門的溢氣熱損失很小，可忽略不計。6）其它熱損失根據(jù)經(jīng)驗＝，應(yīng)此，爐膛熱平衡燃料消耗量 B=19006標(biāo)將上述計算計算數(shù)據(jù)總結(jié)，列表如下 表34 爐膛熱平衡表熱量收入熱量支出項目名稱熱量（106kJ/h）%項目名稱熱量（106kJ/h）%燃料燃燒金屬加熱空氣物理熱出爐煙氣金屬氧化熱冷卻水帶走爐體散熱爐門損失其他損失合計100合計1001） 單位燃耗 2） 單位熱耗 3） 爐腔熱效率 4） 爐子熱效率 為了給爐子提高生產(chǎn)率留有余量，即標(biāo)m3/h 燒嘴的選用1)燃料種類：混合煤氣2)煤氣低發(fā)熱值：10050kJ/標(biāo)m33)爐子最大燃料消耗量：B實=4)爐子最大濕空氣需