步進(jìn)式加熱爐設(shè)計(jì)計(jì)算畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-20 06:35本頁面
【正文】 通道阻力損失Pa 摩擦損失摩擦阻力系數(shù)13141512．22局部損失阻力系數(shù)：i—來源n—個(gè)數(shù)j—數(shù)值161718幾何損失地區(qū)大氣最高溫度（℃）19—414141大氣密度(kg/m3）20—?dú)怏w密度(kg/m3）21—22—+分段阻力損失(Pa)23157．85j) 第10欄0℃時(shí)的流量根據(jù)上述空氣流量分配求得。表26 阻力損失表k) 第11欄0℃時(shí)的流速按第10欄和第6欄數(shù)據(jù)求得。l) 第12欄為各段氣體的平均溫度，℃/m計(jì)算。第Ⅲ段的平均溫度：末端溫度：第Ⅳ段的平均溫度： 末端溫度：第Ⅴ段的平均溫度： 末端溫度：m) 第13欄值查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表66。n) 第14欄速度頭由第112欄中數(shù)據(jù)求得。o) 第114欄數(shù)據(jù)相乘，再除以第5欄數(shù)據(jù)，結(jié)果填入第15欄。l) 第16欄局部系數(shù)查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表67。標(biāo)明局部阻力系數(shù)，相同系數(shù)合并相加。m) 將以上同一分段中的局部阻力系數(shù)總和填入第17欄。n) 將第14欄與第17欄數(shù)據(jù)乘積填入第18欄。o) 第19欄數(shù)據(jù)年最高大氣溫度取41℃。p) 按第20 欄公式計(jì)算大氣密度。q) 第21欄由第12欄數(shù)據(jù)代入求得。r) 第22欄由第21欄數(shù)據(jù)代入求得。氣流向上流動(dòng)用“”表示，向下流動(dòng)用“+”表示。s) 將分段的第1122欄數(shù)據(jù)相加填入第23欄。t) 將換熱空氣側(cè)阻力損失見第5節(jié)換熱器設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)，填入第23欄換熱器分段中。u) 把各段壓力損失相加得到總阻力損失，填入第24欄h總= 鼓風(fēng)機(jī)的選擇主要是額定壓力和額定流量的選擇鼓風(fēng)機(jī)工作時(shí)，額定壓力主要用來克服下列阻力損失：①空氣管路壓力損失。由上表得=.②,在這里取=1000Pa③流量調(diào)節(jié)蝶閥壓力損失,因自動(dòng)化部分還未計(jì)算,這里取=600Pa④,查出的數(shù)值是該燒嘴在且空、煤氣均不預(yù)熱條件下的燃燒能力。而現(xiàn)在空氣預(yù)熱溫度到350℃。，所以，為了不降低燒嘴燃燒能力，必須提高空氣壓力。此時(shí)空氣壓力為 總壓力損失總流量：查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表610，選用919 ，P=13035Pa,V=63305標(biāo)m3/h,功率410kW 煙道阻力損失及煙囪計(jì)算（引風(fēng)機(jī)選擇） 計(jì)算條件①進(jìn)煙道煙氣量：=50029標(biāo)m3/h；②進(jìn)煙道煙氣溫度：t=800℃③煙氣密度： 繪制排煙系統(tǒng)圖見下圖23 排煙系統(tǒng)簡(jiǎn)圖 分段Ⅰ段—爐尾豎煙道；Ⅱ段—豎煙道到換熱器入口；Ⅲ段—換熱器；Ⅳ段—換熱器出口到煙囪（或引風(fēng)機(jī)）入口。 各段煙道斷面尺寸確定首先預(yù)確定煙道中的煙氣流速，查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表61取然后計(jì)算截面積，根據(jù)截面積確定煙道尺寸。 Ⅰ段：計(jì)算每條豎煙道的斷面尺寸（共3條豎煙道）。，選用斷面尺寸為24361044mm故 f1== m2Ⅱ段：，選用180186。拱，查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表64得，煙道尺寸為2552(寬)3180（高）mm故： 斷面積 當(dāng)量直徑 Ⅳ段：煙道尺寸同Ⅱ段 計(jì)算各段煙氣溫度Ⅰ段：已知豎煙道入口煙氣溫度為800℃，查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表65取溫降6℃/m。該段煙氣平均溫度： 末端溫度： Ⅱ段：查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》65取溫降4℃/m。該段煙氣平均溫度： 末端溫度： ℃Ⅲ段：換熱器另行計(jì)算,出換熱器煙氣溫度為368℃。 平均溫度: Ⅳ段：考慮到換熱器漏風(fēng)和煙道閘板處吸入冷空氣等因素，需要增加煙氣量并降低煙氣溫度。設(shè)進(jìn)入煙氣中的冷空氣為原煙氣流量的10%，則煙氣量由50029增加到50029=。設(shè)比熱不隨煙氣溫度變化，那么該段煙氣平均溫度：末端溫度： 計(jì)算各段煙氣流速Ⅰ段：Ⅱ段：Ⅲ段： ,換熱器另行計(jì)算, Ⅳ段： 阻力損失計(jì)算（表格化計(jì)算）(見下頁) 煙囪計(jì)算① 計(jì)算煙囪出口直徑取煙囪出口流速 ② 確定煙囪平均直徑 取 為了使煙囪穩(wěn)定,應(yīng)使一般取所以: ③ 計(jì)算煙囪中煙氣平均溫度 （見上述煙道計(jì)算），預(yù)設(shè)煙囪高度為，查《工業(yè)爐設(shè)計(jì)參考資料》表919， ℃/m，則分段號(hào)1ⅠⅡⅢⅣ分段名稱2爐尾豎煙道豎煙道換熱器換熱器換熱器到煙囪或排煙機(jī)入口通道尺寸分段長(zhǎng)度L(m)39另行計(jì)算15斷面尺寸（mm）4243610442552318025523180斷面積F(m2)5當(dāng)量直徑d(m)6垂直管高度H(m)7——?dú)怏w參數(shù)種類8燃燒煙氣燃燒煙氣燃燒煙氣密度ρ0（kg/標(biāo)m3）9流量V0（標(biāo)m3/h）10166624989854967流速W0(標(biāo)m/s)11平均溫度T均（℃）12767通道阻力損失Pa摩擦損失摩擦阻力系數(shù)131415局部損失阻力系數(shù)：i—來源n—個(gè)數(shù)j—數(shù)值161718幾何損失地區(qū)大氣最高溫度（℃）19414141大氣密度(kg/m3)20氣體密度(kg/m3)2122+——分段阻力損失(Pa)23管道阻力損失(Pa)24+++=表27 ④ 確定煙氣在煙囪中的摩擦阻力損失系數(shù)查《火焰爐設(shè)計(jì)計(jì)算參考資料》表66，?、?確定大氣最高溫度在本設(shè)計(jì)中，取本地最高氣溫⑤ 確定煙氣密度由燃料燃燒計(jì)算得⑥ 煙囪計(jì)算高度因煙囪計(jì)算高度與預(yù)設(shè)值45m相差很小，所以不必重新計(jì)算。⑦ 確定煙囪實(shí)際高度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取煙囪的實(shí)際高度 引風(fēng)機(jī)選擇①計(jì)算排煙溫度下的煙氣體積 由煙囪阻力損失計(jì)算中可知，進(jìn)入煙囪底部的煙氣溫度，高于一般排煙機(jī)的排煙溫度，（最高為），所以必須采取摻大氣方法降溫，設(shè)摻大氣后混合煙氣溫度，大氣溫度，按下式計(jì)算摻大氣后煙氣實(shí)際體積：②引風(fēng)機(jī)選擇根據(jù)，查表6—12，可選Y5——7，，功率為的二臺(tái)風(fēng)機(jī)。本設(shè)計(jì)題目為產(chǎn)量為245t/h（燃焦?fàn)t煤氣）板坯步進(jìn)梁式連續(xù)加熱爐設(shè)計(jì)，其中板坯尺寸為25022003600mm,單重:。通過查閱各種資料并根據(jù)論文分析得出步進(jìn)式加熱爐較推鋼式加熱爐具有較廣的發(fā)展空間。在計(jì)算方面，根據(jù)各種書籍及經(jīng)驗(yàn)選取，由于鋼坯尺寸較大，所設(shè)計(jì)加熱爐有效長(zhǎng)為63875mm,其中預(yù)熱段為19568mm,加熱段為37546mm,均熱段為8439mm。％。爐子采用上排煙，出料方式為端進(jìn)端出。 此設(shè)計(jì)花費(fèi)近四個(gè)月時(shí)間，其中難免存在許多不足，尤其是由于此設(shè)計(jì)是建立在理論基礎(chǔ)之上，加之許多經(jīng)驗(yàn)值的選取沒有太多經(jīng)驗(yàn)，與實(shí)際有較大的出入，因此此論文僅能作為畢業(yè)設(shè)計(jì)理論參考。希望在以后的畢業(yè)論文設(shè)計(jì)中，能加強(qiáng)一下與實(shí)際之間的聯(lián)系，在經(jīng)驗(yàn)公式及經(jīng)驗(yàn)值選取上能有一定的認(rèn)識(shí)。最后希望各位老師對(duì)論文中存在的不足予以指出，謝謝
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