【正文】 2114951058616averminmax7534810126912441314123912211298108651404358994451013129250131 第二輪試驗脫硫?qū)Ρ软椖棵摿蜩F水量t扒前渣時間min脫前硫含量%脫后硫含量%脫硫效率%攪拌時間min脫硫劑加入量kg扒后渣時間min脫硫劑噸鐵消耗量脫出每個硫的脫硫劑消耗量溫降對比76．181104128試驗7594427差值09701注：為了減少鐵水計量誤差對kR脫硫的影響，脫硫鐵水量在70t以下者，不計入試驗有效數(shù)據(jù)，在KR工藝參數(shù)與遠工藝基本一致的條件下，試驗罐次的脫硫冶金效果很好，具體分析如下：①%。②。③。④脫后鐵水[S]%，完全滿足生產(chǎn)要求。⑤KR脫硫過程溫降27℃，較對比罐次1℃根據(jù)上述情況分析可見，第二套方案較為成功，基本達到目的。 第三輪試驗冶金效果在第二輪試驗基礎(chǔ)上，為了進一步考察調(diào)進整脫硫渣態(tài)，并穩(wěn)定、重現(xiàn)KR脫硫冶金效果，所以接下來開展低電石新型脫硫調(diào)渣劑脫硫試驗，共十六罐。，在KR工藝參數(shù)與原工藝基本一致條件下，第三輪試驗KR脫硫重現(xiàn)性良好。 第三輪KR脫硫試驗基礎(chǔ)數(shù)據(jù)脫硫序號脫硫量（噸）扒前渣時間（min）扒后渣時間(min)脫硫前溫（℃）脫硫后溫（℃）前SX后S X105攪拌時間(min)脫硫劑加入(kg)脫硫量X105脫硫劑消耗(kg/T)脫硫能力kg/26878268792688326884268852688926890268912689226893268942689526880268862688726888737733333343333334339910101099101010910910108127613221292128812561299127512811303126712981283128213051290127512541297127512691228126912311248128012501274126312661287125812399294121120968575971221157211981109926610139181323143016259101521181977997888987877861025910102510259128206329051157102569011007509878985228281112102835261671069063109668874470．177averminmax5491012871256132212611228129710072122159307985663211578452112 第三輪試驗脫硫?qū)Ρ软椖棵摿蜩F水量t扒前渣時間min脫前硫含量%脫后硫含量%脫硫效率%攪拌時間min脫硫劑加入量kg扒后渣時間min脫硫劑噸鐵消耗量脫出每個硫的脫硫劑消耗量溫降對比76．181104128試驗85625差值1853注：為了減少鐵水計量誤差對kR脫硫的影響，脫硫鐵水量在70t以下者，不計入試驗有效數(shù)據(jù)，在KR工藝參數(shù)與原工藝參數(shù)基本一致條件下，試驗罐次的脫硫冶金效果很好，具體分析如下：1） %。2） ，3） 脫單個硫的脫硫劑消耗。4） 脫后鐵水[S]%，完全滿足生產(chǎn)要求。5） KR脫硫過程溫降25℃，較對比罐次低3℃。根據(jù)上述的試驗結(jié)論分析可見，方案三的重現(xiàn)性良好，值的進一步的推廣應(yīng)用。 試驗原始數(shù)據(jù)第二輪、三輪試驗脫硫后渣分析結(jié)果，；鐵樣分析結(jié)果。 第二、三輪試驗脫硫后渣分析結(jié)果樣品名原樣號CaO/%SiO2/%TFe/%MgO/%MnO%MFe/%FCaO/%脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫硫渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣脫后渣206182061620615206192061420612206082061320609206102668026684268792688526886268872688826889268902689147925AverMinmax25 第二、三輪試驗脫硫后渣分析結(jié)果（續(xù)）原樣號FeO/%V2O5/%P/%S/%TiO2/%總重/g篩上物/g全鐵/g20618206162061520619206142061220608206132060920610266802668426879268852688626887268882688926890268912524,7518747111810AverMinmax118 鐵樣分析結(jié)果樣品名原樣號CSiMnPSVTiCr脫硫率%鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣鐵樣26879T前26879T后26880T前26880T后26884T前26884T后26885T前26885T后26886T前26886T后26887T前25887T后26888T前26888T后26889T前25889T后26890T前26890T后26891T前26891T后平均值 KR脫硫前后鐵水碳、釩成分變化本次統(tǒng)計了全部試驗典型樣的脫硫前后鐵水碳、釩成分對比情況，共計30個樣。，KR脫硫后，試驗罐次的鐵水碳、釩含量與脫硫前基本相當，沒有發(fā)生損失。優(yōu)化后的KR脫硫工藝技術(shù)對保V、C無任何不利影響。 試驗罐次脫硫前后鐵水碳、釩對比 項目數(shù)值脫硫前[C]/%脫后[C]/%脫前[V]/% 脫后[V]/%平均最小最大 脫硫渣 脫硫渣硫含量。，川威集團KR脫硫渣為含鈦型脫硫渣。%，%（），說名試驗渣的脫硫能力很強，渣的硫容更大，KR過程脫硫效果好，另外，%，還比較高，脫硫渣還有脫硫能力。 脫硫渣的主要成分 成分項目CaOSiO2PSf CaOFV2O5TiO2平均最小最大30．45 脫硫渣鐵含量試驗過程脫硫渣渣態(tài)較好，渣中TFe含量低，脫硫鐵損也較低。，試驗罐次的脫硫鐵損明顯低于對比罐次。①%，較對比脫硫渣中MFe含量（%）%。②%，較對比脫硫渣TFe（%）%。 脫硫渣中鐵含量 成分%項目MFeTFeFeO對比試驗平均最小最大平均最小最大25：脫硫渣中的金屬鐵損量分別為（1）%，（2）%。說明了試驗低電石新型脫硫調(diào)渣劑調(diào)渣脫硫效果好，試驗罐次的脫硫鐵損得到進一步的降低。 經(jīng)濟效益分析 經(jīng)濟效益計算依據(jù) 脫硫劑配比川威集團現(xiàn)在生產(chǎn)采用的脫硫劑為螢石粉加石灰，其中螢石粉和石灰的比例1:9，實驗過后采用的脫硫劑為低電石新型脫硫調(diào)渣劑和石灰，其配比為2:8。 效益計算依據(jù)匯總螢石價格石灰價格脫硫調(diào)渣劑價格對比脫硫劑單耗實驗脫硫劑單耗鐵水價格對比罐次渣中金屬鐵量實驗罐次渣中金屬鐵量元/t元/t元/t元/t%%160048024202350 經(jīng)濟效益計算KR脫硫優(yōu)化生產(chǎn)的效益主要來自兩方面，即：脫硫劑節(jié)約成本和脫硫鐵損降低而生產(chǎn)的脫硫綜合成本降低。（1） 脫硫劑降低成本（Q1）Q1=原脫硫劑成本單耗脫硫劑調(diào)渣劑成本單耗 =（+）－（+） = =（2） 脫硫鐵損減少減少帶來的經(jīng)濟效益（Q2）Q2=（原脫硫劑單耗原脫硫劑渣中金屬鐵含量脫硫調(diào)渣劑單耗試驗脫硫劑渣中金屬鐵含量）鐵水價格 =﹙%%﹚2350/1000 =（3） 總的經(jīng)濟效益=Q1+Q2=+=按照川威集團年脫硫篩鐵水180萬噸計算，采用低電石新型脫硫劑脫硫后， 本章小結(jié)通過試驗數(shù)據(jù)進行理論分析：川威集團采用新型脫硫調(diào)渣劑進行KR脫硫工藝可行，操作簡單，可推廣應(yīng)用；新型脫硫調(diào)渣劑應(yīng)用于KR脫硫試驗效果較好，可滿足煉鋼生產(chǎn)工藝要求；鐵水脫硫前后碳、釩含量相當；脫硫效率高并且穩(wěn)定；脫硫劑單耗小；新型脫硫調(diào)渣劑渣態(tài)較好；經(jīng)濟效益顯著。 5 結(jié) 論通過對鐵水預(yù)處理的研究，從而對川威集團鐵水預(yù)處理工藝進行優(yōu)化，整個過程井然有序的進行，最后總結(jié)如下：緒論是對鐵水預(yù)處理進行理論的研究，掌握鐵水預(yù)處理需要哪些工藝，鐵水預(yù)處理在國內(nèi)外的發(fā)展和展望，國際上出現(xiàn)了哪些先進的方法和哪些先進的設(shè)備，全面了解鐵水預(yù)處理的情況。通過對鐵水預(yù)處理需要的原料、脫硫劑效率、經(jīng)濟效益等條件進行理論的計算，了解各種脫硫劑的反應(yīng)特點和反應(yīng)效率，從而得出