【正文】 18 18 2152 2193 3089 3081 2152 2152 3089 1柱頂M20 5 　41 41 68 22 32 31 68 68 31 N1887 766 　22 22 2291 2340 3314 3337 2291 2291 3337 柱底M10 2 　76 76 96 73 16 16 96 96 16 N2103 766 　22 22 2512 2560 3606 3597 2512 2512 3606 橫向框架C柱彎矩和軸力組合horizontal frame C pillars bend themoment to bine with the stalk dint層次位置內力SGkSQk　Sek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+|Mmax||Nmin||Nmax|　→←NMM7柱頂M30 10 2 11 11 44 19 51 50 51 44 51 N198 79 18 0 0 211 211 346 348 346 211 348 柱底M16 7 2 5 5 24 12 29 30 29 24 30 N228 79 18 0 0 241 241 387 384 384 241 384 6柱頂M6 5 　24 24 35 18 13 14 35 35 14 N399 158 　0 0 487 487 696 699 487 487 699 柱底M10 6 　16 16 31 4 20 21 31 31 21 N458 158 　0 0 548 548 776 771 548 548 771 5柱頂M10 6 　32 32 49 21 20 21 49 49 21 N599 237 　0 0 732 732 1046 1051 732 732 1051 柱底M10 10 　26 26 44 12 25 27 44 44 27 N688 237 　0 0 823 823 1166 1158 823 823 1166 4柱頂M10 6 　39 39 57 30 20 21 57 57 20 N800 316 　0 0 977 977 1396 1402 977 977 1402 柱底M10 6 　32 32 49 22 20 21 49 49 21 N919 316 　0 0 1098 1098 1556 1544 1098 1098 1544 層次位置內力SGkSQk　Sek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+|Mmax||Nmin||Nmax|　→←NMM3柱頂M10 6 　41 41 59 31 20 21 59 59 21 N1000 395 　0 0 1222 1222 1745 1753 1222 1222 1753 柱底M11 6 　41 41 59 31 20 21 59 59 21 N1149 395 　0 0 1373 1373 1946 1931 1373 1373 1931 2柱頂M10 5 　45 45 62 36 19 19 62 62 19 N1201 474 　0 0 1467 1467 2095 2104 1467 1467 2104 柱底M7 3 　45 45 58 40 13 13 58 58 13 N1379 474 　0 0 1648 1648 2336 2318 1648 1648 2336 1柱頂M16 8 　39 39 63 23 29 30 63 63 29 N1402 552 　0 0 1711 1711 2445 2455 1711 1711 2445 柱底M8 4 　73 73 90 70 15 15 90 90 15 N1618 552 　0 0 1932 1932 2736 2715 1932 1932 2736 、柱端彎矩設計值的調整：A柱：第7層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。第6層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調整。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=690103/，無需調整。第5層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。 可知，15層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整（相當于本層柱凈高上下端的彎矩設計值）horizontal frame A pillars bend themoment to bine with the stalk dint層次7654截面N頂N底N頂N底N頂N底N頂N底γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN10411162層次321　　截面N頂N底N頂N底N頂N底　　γRE（ΣMc=ηcΣMb）50　　γREN18562077　　B柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。 經(jīng)計算當軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時， 方符合調整的條件，可知B柱調整如下： 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整horizontal frame B pillars bend themoment to bine with the stalk dint層次7654截面N頂N底N頂N底N頂N底N頂N底γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN1010110113311452層次321　　截面N頂N底N頂N底N頂N底　　γRE（ΣMc=ηcΣMb）　　γREN165218031970215222912512　　 橫向框架C柱柱端組合彎矩設計值的調整horizontal frame C pillars bend themoment to bine with the stalk dint層次7654截面N頂N底N頂N底N頂N底N頂N底γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN3463844871098層次321　　截面N頂N底N頂N底N頂N底　　γRE（ΣMc=ηcΣMb）　　γREN122213731467164817111932　　、柱端剪力組合和設計值的調整：例：第7層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+2）/= 調整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調整（KN）horizontal frame A pillars shear the dint bination( KN)層次位置內力SGkSQkSekSek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+V→←7 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　6 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　5 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　4 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　3 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　2 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　1 柱頂M 柱底M　　　　　　　　　橫向框架B柱剪力組合與調整（KN）層次位置內力SGkSQk　Sek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+V　→←7柱頂M 3 6柱頂M 　 5柱頂M 　 4柱頂M 　 3柱頂M 　 2柱頂M 　 1柱頂M 　 　 6截面設計、框架梁： 以第1層AB跨,BC跨框架梁的計算為例。梁的最不利內力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內力如下： AB跨間： Mmax= KNm BC跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax=m 支座Bl：Mmax= KNm 支座Cl：Mmax=m 調整后剪力：V= KN梁正截面受彎承載力計算： 抗震設計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按T形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2200m