【正文】 50 14 850 15 850 16 850 17 800 18 800 19 800 39 / 6920 800 21 800 22 800 23 800 24 810 25 39 830 26 100 850 表 52 各孔型參數(shù)計算表道次軋件高㎜孔寬㎜軋件寬㎜充滿度% 名義直徑㎜工作輥徑㎜圓半徑㎜圓角半徑mm軌縫㎜1 80 % 550 478 2 90 % 550 483 3 6123.66% 550 498 124 % 550 511 5 3 % 550 514 106 % 550 514 97 % 400 373 40 / 6948 8 % 400 373 89 2 % 400 381 710 94% 400 378 11 244 95% 400 385 612 5 % 400 384 513 334 % 270 257 27 414 % 270 256 415 8 % 270 260 316 % 270 258 217 222 % 200 191 18 615 % 200 190 19 % 200 193 41 / 6920 3 % 200 192 21 % 200 194 122 10 97% 200 194 23 87% 200 196 124 95% 200 195 25 % 200 196 126 % 200 195 1表 53 軋制表道次 堆拉率 速度(m/s) 軋輥實(shí)際轉(zhuǎn)速(rpm)壓下量(mm) 摩擦角(176。)1 　 2 　 3 　 274 　 5 　 6 　 7 　 8 　 9 　 42 / 6910 　 1811 　 12 　 13 　 14 　 15 　 16 　 17 　 1418 　 1419 　 1420 　 1421 　 1422 　 1423 　 1424 　 1425 　 26 0 100 　 第六章 軋機(jī)力能參數(shù)計算及電機(jī)設(shè)備校軋制壓力是軋鋼工藝和設(shè)備設(shè)計、選取的基本參數(shù)之一，是設(shè)備選取、設(shè)備改造、設(shè)備核算，制定合理的壓下制度，增產(chǎn)挖潛的重要依據(jù)之一。43 / 69 研究單位壓力在接觸弧上的分布規(guī)律，對于從理論上正確確定金屬軋制時的力能參數(shù)—軋制力，傳動軋輥的轉(zhuǎn)矩和功率具有重大意義，因?yàn)橛嬎丬堓伡肮ぷ鳈C(jī)架的主要零件的強(qiáng)度和計算傳動軋輥所需的轉(zhuǎn)矩及電機(jī)功率，一定要了解金屬作用在軋輥上的總壓力，而金屬作用在軋輥上的總壓力大小及合力作用點(diǎn)位置完全取決于單位壓力。確定平均單位壓力的方法有三種：理論計算法、實(shí)測法、經(jīng)驗(yàn)公式和圖表法。采用理論計算法，計算平均單位壓力的公式有幾種：Ekelund,Sims,Stone,采利荷夫計算式等等，這些公式具有自己的適用范圍和限制條件，本設(shè)計采用 公式來計算平均單位壓力。 公式適用范圍： 1） 公式適用于熱軋型鋼時計算平均單位壓力的半經(jīng)驗(yàn)公式。 2）適用于當(dāng)軋制溫度大于 800℃，錳含量小于 %。 3）當(dāng)軋制速度小于 5m/s，該公式比較準(zhǔn)確，當(dāng)軋制速度大于 5m/s 時，需要采用 修正公式。 公式：p=(1+m)(k+ηε) ……（式 61） m ：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) △h ：該道次平均壓下量????????式??hHRfm44 / 69 H,h ：軋制前后軋件平均高度η ：粘性系數(shù), η=()C’10 Mpa ……（式 63） ε ：平均變形速度η、ε：變形速度對于變形抗力的影響系數(shù) f ：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù) v ：軋制速度 K ：靜載時平面變形抗力 [4] K=()(+C+Mn+) Mpa ……（式 65） 公式中：t軋制溫度 ℃ c,Mn,Cr鋼中的碳,錳,鉻含量,% 修公式 [9]: p=(1+m)(k+ηε)a ,a修正系數(shù), ……（式 66） a=+ ……（式 67） P P=pF ……（式 68）??46)(2????式??hHRv?45 / 69軋件與 軋輥接觸面積為： 式中： BH,Bh軋制前后軋件寬度 L接觸弧長 孔型系統(tǒng)及各孔型尺寸確定以后，還要合理的將孔型分配和布置到各機(jī)架的軋輥上，配輥應(yīng)做到合理，以便軋制操作方便，保證產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量，并使軋輥得到有效的應(yīng)用?？仔团渲玫囊话阍瓌t為 [6]：1）力求軋機(jī)各機(jī)架的軋制時間均衡；2）為了便于調(diào)整，成品孔必須單獨(dú)配置在成品機(jī)架的一個軋制線上；3）考慮孔型的磨損程度及對其質(zhì)量的影響，每一道次備有不同數(shù)量的孔型，當(dāng)孔型磨損到影響成品質(zhì)量時，可以只換孔型而不必?fù)Q軋輥。4）咬入條件不好或操作困難的道次應(yīng)盡量布置在下軋制線；5）確定孔型間距及孔環(huán)寬度時，應(yīng)盡量考慮輥環(huán)強(qiáng)度以及安裝和調(diào)整軋輥輔件的操作條件。??962)( ????式??hRBLFH46 / 69 圖 61 由上而下依次為 1—6機(jī)架孔型在軋輥上的配置情況表 61 軋輥及電機(jī)參數(shù)表軋輥 主電機(jī)軋輥尺寸輥徑（mm）機(jī)組 機(jī)架號機(jī)架布置Max Min輥身長度(mm)材質(zhì) 功率（kw）轉(zhuǎn)速 rmp1 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/1500粗軋機(jī)組 2 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/150047 / 693 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18004 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18005 H 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18006 V 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18007 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/18008 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/18009 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/180010 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180011 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/1800中軋機(jī)組12 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180013 H 285 255 95 WC Ac700 900/180014 V 285 255 95 WC Ac600 900/180015 H 285 255 95 WC Ac700 900/1800預(yù)精軋機(jī)組16 V 285 255 95 WC Ac600 900/180017 45176。 212 192 72 WC 900/180018 45176。 212 192 72 WC 900/180019 45176。 212 192 72 WC 900/180020 45176。 212 192 72 WC 900/180021 45176。 212 192 72 WC 900/180022 45176。 212 192 72 WC 900/1800精軋機(jī)組23 45176。 212 192 72 WCAc5400900/180048 / 6924 45176。 212 192 72 WC 900/180025 45176。 212 192 72 WC 900/180026 45176。 212 192 72 WC 750/190027 45176。 212 192 72 WC 750/1900減定徑機(jī)組28 45176。 212 192 72 WC2Ac2000750/1900 軋輥強(qiáng)度校核由于粗，中軋機(jī)軋制壓力較大且來料尺寸波動大，而予精軋、精軋壓力小，且使用高硬度的碳化鎢輥環(huán)，故本設(shè)計只校核粗機(jī)組的軋輥強(qiáng)度，對輥身只計算彎曲，對輥頸則計算彎曲和扭矩，對中軋機(jī)機(jī)組，預(yù)精軋及精軋機(jī)組軋輥則不予校核 [8]。 1．軋輥危險斷面尺寸的確定 Dw=Dmin+SH ……（式 610） 式中：Dw ── 軋輥危險斷面直徑； Dmin──軋輥?zhàn)钚≈睆剑磮髲U前的公稱直徑； S──該道次的輥縫； h──該道次的孔高度。 2．粗、中軋機(jī)組軋輥輥頸尺寸的確定粗、中軋機(jī)組使用滾動軸承,其型式為四列圓柱滾動軸，輥頸直徑 d 和新輥直徑49 / 69D 之間存在以下關(guān)系 [16]： d=(~)D ……（式 611） 輥頸長度 l 和輥頸直徑 D 之間存在以下關(guān)系：l=d+20～30㎜ 輥 簡 支 梁 圖 示 及 受 力 如 下 所 示 ：1 軋輥簡支梁圖示及受力如下所示：軋輥受力圖 62 及彎矩、扭矩圖 63 和 64 所示： a b P RA L RB 圖 62 軋輥受力圖 MMmaxX 50 / 69圖 63 彎矩圖 X 圖 64 扭矩圖上圖中：L──軋輥輥身長度；1──軋輥輥頸長度； a──壓下螺絲中心線至輥身邊緣的距離，一般 a＝1／2； b──輥身邊緣至第 N 孔作用點(diǎn)距離，b＝c＋（n－1）e， c 為輥身邊緣至第一孔中心線的距離，e 為相鄰的兩孔中心線間距； RA、R B——是機(jī)架對軋輥的支撐作用力。 彎 矩 圖 Ra＝P(L－b＋a)/(L＋2a) ……（式 612） M＝P(L－b＋a)(a＋b)/(L＋2a) ……（式 651 / 6913） 當(dāng) n＝1,2,3…時，計算 M1；M2；M3… 則 Mmax＝max(M1；M2；M3…)，如圖 63 所示。 [17] 身 強(qiáng) 度 較 核 彎曲應(yīng)力 σ＝Mmax/W＝Mmax/( 3) ……（式 614） 對 QT602 球墨鑄鐵軋輥，許用應(yīng)力 Rb＝120Mpa [16]。 頸 校 核1）扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 τ＝Mn/Wn＝Mn/( 3 ) ……（式 615）2）彎曲應(yīng)力 σ＝Mj/( d3 ) ……（式 616） 式中：Mn , Mj──輥軋危險斷面處的扭轉(zhuǎn)和彎矩； M＝P(L－b＋a)a/(L+2a)。 ……（式617） Mn＝9550Nη/Nj,Nm N──電機(jī)輸入功率 Nj──軋輥基本轉(zhuǎn)速 rmp η── 電機(jī)功率；計算合成應(yīng)力 σ ∑對鑄鐵輥，由莫爾強(qiáng)度理論，若 σ ∑ Rb，則輥