【正文】 5)V　ＫＬ左M　　0+(2+3+5)0+(2+3+5)219V　186中M0+(1+3+5)　　　　右M　　0+(1+3+4)0+(1+3+4)178V　141ＭＮ左M　　0+(1+3+5)0+(1+3+5)219V　中M0+(1+3+4)　　　　右M　　0+(1+2+4)0+(1+2+4)304V　251ＮＯ左M12　　0+(1+2+5)0+(1+2+5)170V　中M　　0+(1+2+3)　　右M　　0+(1+2+3+4)0+(1+5)V　ＯＰ左M　　0+(2+3+5)0+(2+3+5)219V　中M0+(1+3+5)　　　　右M　　0+(1+3+4)0+(1+3+4)182V　178ＱＲ左M　　0+(1+3+5)0+(1+3+5)221V　中M0+(1+3+4)　　　　右M　　0+(1+2+4)0+(1+2+4)306V　251ＲＳ左M　　0+(1+2+5)0+(1+2+5)174V　中M　　　　　　右M　　0+(1+2+3+4)0+(1+5)53V?。樱宰驧　　0+(2+3+5)0+(2+3+5)222V　中M0+(1+3+5)　　　　右M　　0+(1+3+4)0+(1+3+4)184V　179ＵＶ左M　　0+(1+3+5)0+(1+3+5)225V　中M0+(1+3+4)227　　　　右M　　0+(1+2+3+4)0+(1+2+4)308V　252ＶＷ左M　　0+(1+2+5)0+(1+2+5)172V　中M　　0+(1+3)　　右M　0+(2+3+4)0+(1+5)V?。祝刈驧　　0+(2+3+5)0+(2+3+5)224V　中M0+(1+3+5)　　　　右M　　0+(1+3+4)1800+(1+3+4)180V　175ＹＺ左M　　0+(1+3+5)2200+(1+3+5)220V　中M0+(1+3+4)　　　　右M　　0+(1+2+4)0+(1+2+4)308V　182ZA′左M　　0+(1+2+5)0+(1+2+5)213V　中M　　0+(1+3)130　　右M　　0+(1+2+3+4)0+(1+5)V　 表51 用于承載力計算的框架梁荷載效應基本組合表（非抗震時）第六章 配筋設計混凝土強度 C30 fc= C40 fc=鋼筋 HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 框架梁截面設計 正截面受彎承載力計算 梁的支座考慮了柱支承寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計算，其值為： M計＝M組V組b/2 式中：M組為梁內(nèi)力組合表中支座軸線上的彎矩值； V組為相應組合的支座剪力，b為柱的支承寬度。單排鋼筋 as=35mm h0=has=600mm35mm=560mm雙排鋼筋 as’=60mm h0’=has’=600mm60mm=540mm 梁YZ(300mm600mm) 1層跨中截面 M= γREM== 實配4Φ20(AS=1256 mm2)（Ⅲ級鋼筋）上部按構(gòu)造要求配筋?？蚣芰赫孛媸軓澇休d能力配筋計算見附表6－1。 斜截面受剪承載力計算：梁ZA′ Vb,max= γREVb,max== 滿足要求. 梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍φ10，s取min（8d,hb/4,150mm）,取s=100mm非加密區(qū)的長度取max（,500mm）, 取975mm. 表6－1 框架梁斜截面受剪承載能力配筋計算表（1） ABBC CD EF FG GH IJJK V(KN) (KN) ()()()()()()()() (V) (V) (V) (V) (V) (V) (V) (V) 加密區(qū) 實配箍筋 加密區(qū)長度（mm） 975 975 975 975 975 975 975 975 實配的Asv/S 非加密區(qū) 實配箍筋 框架梁斜截面受剪承載能力配筋計算表（2） KLMNNOOPQRRSSTUV V(KN) (KN) ()()()()()()()() (V) (V) (V) (V) (V) (V) (V) (V) 加密區(qū) 實配箍筋 加密區(qū)長度（mm）975975975975975975975975 實配的Asv/S 非加密區(qū) 實配箍筋 框架梁斜截面受剪承載能力配筋計算表（3）VWWXYZZA′A′B′V(KN)(KN)()()()()()(V)(V)(V)(V)(V)加密區(qū)實配箍筋加密區(qū)長度（mm）975975975975975實配的Asv/S非加密區(qū)實配箍筋 框架柱截面設計以B軸柱作例子 軸壓比驗算 底層Z柱 ： Nmax=軸壓比 ： 則B軸柱的軸壓比滿足要求。 正截面受彎承載力的計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋Z柱： N﹥Nb,為小偏壓，選M大N大的組合。 底層柱最不利組合：M=300=345kNm N=在彎距中，由水平地震作用產(chǎn)生的彎距設計值大于75%MMAX，其計算長度按下列式取最小值：式中 ——柱是上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ——比值中較小值； H——柱的高度。 對于Z柱：φu=++= φl=0 φmin=0l0=(1+)=l0=2=取 l0=e0=M/N=345103/=ea=max{20mm,450/30mm}=20mmei=e0+ea=93mm+20mm=113mm 取= 取 所以 每側(cè)實配5Φ25（As=As`=2454mm2）（Ⅲ級鋼筋）中間層R柱： N﹥Nb,為小偏壓，選M大N大的組合。 底層柱最不利組合：M==m N=在彎距中，由水平地震作用產(chǎn)生的彎距設計值大于75%MMAX，其計算長度按下列式取最小值：式中 ——柱是上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ——比值中較小值； H——柱的高度。 對于R柱：φu=2/1+= φl= φmin=l0=(1+2)=l0=（2+）=取 l0=e0=M/N=103/=42mmea=max{20mm,450/30mm}=20mmei=e0+ea=42mm+20mm=62mm 取= 取 所以 每側(cè)按構(gòu)造配4Φ14（As=As`=615mm2）（Ⅲ級鋼筋）頂層柱B柱：Nmax=Nb= NNb,為大偏壓，選M大N小的組合。 頂層柱最不利組合：M==k N=在彎距中，由水平地震作用產(chǎn)生的彎距設計值小于75%MMAX，其計算長度取為 l0=H＝=e0=M/N=103/=392mmea=max{20mm,450/30mm}=20mmei=e0+ea=392mm+20mm=412mm 取=